7A36铝合金挤压板材的TTT曲线与淬火析出行为

采用分级淬火实验获得7A36铝合金挤压板材的时间-温度-转变(TTT)曲线,通过计算相图结合光学显微镜、扫描电镜、透射电镜、扫描透射电镜和高分辨透射电镜等分析手段研究淬火析出行为。结果表明:抑制合金相转变0.5%的临界淬火速率约为15.7℃/s,10%TTT曲线的鼻尖温度约为338℃,鼻尖处的转变时间约为22 s。在不同等温保温样品中观察到η(MgZn_(2))相、T(Al_(2)Zn_(3)Mg_(3))相、S(Al_(2)CuMg)相和富Cu-Zn的Y相等淬火析出相,并将其析出行为描述在TTT曲线中,绘制成时间-温度-析出相图。η平衡相依次在晶界、亚晶界和弥散粒子上形核长大,等温保温的温度越高,η相的尺寸越大。电导率随保温温度的升高先增大后减小;在420℃等温保温时,电导率升高是由于η相和T相的析出引起,在330℃和240℃等温保温时,电导率升高是由于η相、T相、S相和Y相析出的共同作用。

热镀锌原板连续退火工艺再结晶动力学研究

为了扩大产能,对热镀锌原板连续退火工艺参数与热镀锌原板再结晶的关系进行了研究。在对热镀锌主要钢种ST01Z进行等温再结晶相图TTT图实测的基础上,对其实际连续退火再结晶动力学进行了研究,采用差分法计算了连续退火温度场,获得了热镀锌原板连续退火连续加热转变再结晶相图,并编制了相应的计算机程序,已用于生产实际,提高机组产能或者速度10%。

热镀锌原板变速连续退火再结晶动力学

为了探讨热镀锌原板变速连续退火工艺参数与其再结晶的关系,对St01ZStO1Z钢种进行等温再结晶实测TTT图的墓础上,对其变速连续退火再结晶动力学进行了研究,采用差分法计算了连续退火温度场,获得了热镀锌板连续退火连续加热转变再结晶CHT图,并编制了相应的计算机程序,已用于生产实际,提高机组产能或者速度10%.

热镀锌原板变速连续退火再结晶动力学

为了探讨热镀锌原板变速连续退火工艺参数与其再结晶的关系,在对St01Z钢种进行等温再结晶实测TTT图的基础上,对其变速连续退火再结晶动力学进行了研究。采用差分法计算了连续退火温度场,再根据再结晶动力学,计算得到热镀锌原板变速连续退火连续加热转变再结晶CHT图。根据CHT图,优化了生产工艺,使机组速度提高了10%。

Cu-Zr二元系非晶合金的玻璃形成能力预测

按照无序固溶模型和线性化合物自由能模型,对Cu-Zr二元系合金过冷熔体的结晶驱动力采用Turnbull和Thompson-Spaepen(TS)两种近似公式进行了计算.以连续形核理论为基础,利用Davies-Uhlmann公式计算了八种成分合金的两组温度-时间转变(TTT)曲线和临界冷却速度.计算结果表明,关于玻璃形成能力的两组计算值与实验值都比较吻合,利用TS公式计算得到的临界冷却速率更接近实验值,说明该方法能更好地预测Cu-Zr二元体系的玻璃形成能力.

Cu-Zr-Ti三元系非晶合金的玻璃形成能力预测

利用CALPHAD技术，分别采用Turnbull和Thompson-Spaepen（TS）两种近似公式计算了Cu-Zr-Ti三元系合金过冷熔体转变为晶体相的结晶驱动力。以连续形核理论为基础，利用Davies-Uhlmann公式计算了13种成分合金的两组温度-时间-转变曲线（rm和临界冷却速度。计算的Cu-Zr-Ti合金的两组临界冷却速度分别为1．38×10^2-7．34×10^5K/s和O．64～1．36×10^4K／s。结果表明：两组计算值与实验值都定性吻合，利用Ts公式计算得到的临界冷却速度更接近实验值。因此利用CALPHAD和动力学结合的方法能很好地预测Cu-Zr-Ti三元体系的玻璃形成能力（GFA）。

R2O-CaO-SiO2-Al2O3-F系微晶玻璃析晶动力学

以熔融法制备的R2O-CaO-SiO2-Al2O3-F(RCSAF)系微晶玻璃为研究对象,利用热重分析、X射线衍射等手段分析微晶玻璃的形核和晶体生长动力学。借助Gaussian拟合,获得了微晶玻璃的形核和晶体生长动力学函数。并绘制了非等温加热条件下R2O-CaO-SiO2-Al2O3-F系微晶玻璃的温度–时间–转变(T–T–T)曲线,获得了微晶玻璃形核和晶体生长动力学Gaussian拟合函数关系模型。通过无模式函数模型计算得知微晶玻璃的析晶活化能Ea=357.74 k J/mol,析晶指数n=3.13,微晶玻璃以整体析晶的方式析出晶体。确立了时间、温度和析出晶相对R2O-CaO-SiO2-Al2O3-F系微晶玻璃析晶率曲线的影响规律。微晶玻璃析出的CaF2晶体颗粒均匀弥散的分布于硅碱钙石和α-硅碱钙石中,扫描电子显微镜照片呈现的典型晶体结构进一步验证了RCSAF系微晶玻璃的晶体析出过程。