旋流微泡曝气器在SBR池曝气系统中的应用

龙宇煤化工有限公司在用3座污水处理系统,原先采用微孔软管曝气器和射流曝气器曝气系统,由于现场曝气器存在缺陷,影响曝气的均匀性和连续性,导致设备均远未达到设计处理能力。鉴于此,该公司结合现有污水系统的运行工况情况进行了升级改造,选用了旋流微泡曝气器。实践应用表明,旋流微泡曝气器具有节能、高效、维护量低等诸多优点,曝气效率显著提升、检修时间显著减少,并且系统运行成本大幅降低。旋流微泡曝气器的应用既达到了节能的目的,又提高了污水系统的处理能力,实现了污水装置荷安全稳定运行。

可提式微孔曝气器在油脂加工行业污水处理中的应用

曝气器是污水处理好氧池工段的核心设备之一,其通过控制好氧池溶解氧的浓度,使好氧微生物高效分解污水中的有机物,达到净水的目的。通过分析常见曝气器的特点及曝气器安装方式的优缺点,并结合油脂加工行业污水具有高含油、高化学需氧量的特点,选择安装方式为池面悬挂可提升式,曝气器为硅橡胶管式微孔曝气器的组合即可提式微孔曝气器作为油脂加工企业污水处理曝气器,将其应用于某粮油加工企业污水曝气系统的升级改造中,具有污水处理效果稳定、运行成本降低、设备故障率较低、维修便捷、曝气效率高等优势。可提式微孔曝气器在油脂加工行业污水处理工艺中具有较大的应用优势。

射流曝气器研究进展

射流曝气技术的应用与完善 ,有赖于射流曝气器的研制与发展。本文综述了射流曝气器的研究进展 ,并根据供气方式、工作压力、结构类型、安装方式、安装高度进行了分类 ,其中着重详述了对研发射流器比较重要的结构类型 。

提高盘片式微孔曝气器安装合格率分析研究

盘片式微孔曝气器,该装置曝气气泡直径小,气液界面直径小,面积大,气泡扩散均匀,不会产生孔眼堵塞,耐腐蚀性强,特别适用于城市污水和大型工厂新建扩建和老曝气池改造,盘片式微孔曝气器虽然工艺处理能力显著,但其曝气的均匀性直接取决于盘片式微孔曝气器在施工过程中的安装精度,通过工程实例,利用QC质量管理手段对如何提高盘片式微孔曝气器的安装精度进行分析探讨,解决了盘片式微孔曝气器安装过程常见的质量问题,提高了一次安装合格率,缩短了因返工造成的工期,从而提高了污水处理至达标的速率。

分体式射流曝气器的试验研究

设计研制了一种新型的射流曝气器（也称分体式射流曝气器），提出了分体式设计的概念，它主要应用于小型和高浓度工业废水的实际处理工程中．在较宽的试验范围内着重研究了3个参数（长径比R1、喉嘴比R2和吸嘴比R3）对吸气量的影响．结果表明：在较宽的喉嘴比范围内，吸气量存在波动，最佳喉嘴比出现的位置与混合管的长度有关；吸嘴比对吸气性能影响不大；长径比对吸气性能影响较大，最佳长径比可以在过渡区中寻找；试验结果同时也证实应用CFD数值仿真进行射流器的设计是可行的，本射流器的吸气量（900～1100L／min）和搅动范围均较大．

UNITANK工艺曝气器材质的比选试验

在生产性试验条件下,考察了橡胶膜片曝气器与钟罩式刚玉曝气器在UNITANK工艺中的实际应用情况。结果表明,与橡胶膜片曝气器相比,钟罩式刚玉曝气器具有足够的机械强度,寿命较长,能保证曝气系统始终正常稳定运行。运行中在曝气器数量相等及相同供气量条件下,采用橡胶膜片曝气器的UNITANK边池的DO最高为5.4mg/L,采用钟罩式刚玉曝气器的DO最高为3.2mg/L,按目前的进水水质及出水标准,刚玉曝气器能够满足当前工艺运行要求。

微孔曝气器充氧性能的影响因素

基于双膜理论,研究者提出了曝气器充氧过程中氧传质的基本方程dρ/dt=KL a(ρ*∞-ρL),叙述了氧总转移系数KL a和饱和DO质量浓度ρ*∞的主要影响因素,包括几何参数(曝气器浸没深度、曝气器密度、池表面积、曝气器布局)、运行工况(水平流、通气量、污泥龄)和水质条件(表面活性剂、TDS含量)。在一定范围内增大池表面积、通气量或施加水平流均可提高KL a;微孔曝气器采用均匀布置方式或增大曝气器浸没水深有利于氧传质,提高氧转移效率;TDS的质量浓度超过2 g/L,KL a将明显增大;但曝气器浸没深度、曝气器密度和TDS含量对微孔曝气器充氧性能的影响和机理解释仍需进一步研究。温度越低,压力越大或水深越深,ρ*∞越大,这有利于提高曝气器的充氧能力。对微孔曝气器充氧性能影响因素的研究,可为污水处理厂曝气系统的优化运行提供参考。

旋转曝气器的曝气充氧性能研究

针对曝气池中的实际充氧情况,提出新的曝气性能指标—充氧均匀性指数,并提出一种新型曝气器旋转曝气器。在长宽高尺寸为600 mm×800 mm×910 mm的有机玻璃曝气池内,以空气-清水为体系,对旋转曝气器的曝气充氧性能进行了研究。主要考察了充氧均匀性指数、氧总传质系数和曝气效率等曝气充氧性能,并与微孔曝气器进行对比。实验结果表明,当曝气流量为1.0~2.5 m^3/h,旋转曝气器和微孔曝气器的氧总传质系数、氧传质速率、氧传质效率和曝气效率很相近;旋转曝气器的充氧均匀性指数介于0.040 4~0.049 4,而微孔曝气器的充氧均匀性指数介于0.054 7~0.127 5。旋转曝气器产生的旋转流场能使气泡在水平面分布更均匀,提高了氧传质效果。

水体修复装置——扬水曝气器的开发

为将只具有提水功能的扬水筒改进成为具有混合和充氧功能的扬水曝气器,先通过小试证明了该扬水曝气器的可行性和有效性,继而研究了影响气弹形成的因素,最后得出了计算最小气室体积的经验公式,并对扬水曝气器的结构进行了优化。

扬水曝气器的水质改善功能及提水、充氧性能研究

扬水曝气器是水源水质改善设备,应用于湖泊水库水源地,抑制藻类生长,控制底泥污染物释放,取得了良好的效果。建立了扬水曝气器上升流速数学模型,用于模拟计算扬水曝气器的提水能力。建立了扬水曝气器曝气室的充氧能力数学模型。在实验室实测了扬水曝气器上升流速及其对水体的充氧过程,实测值与模拟计算值吻合较好,验证了提水、充氧能力数学模型。

扬水曝气器类型对分层水库藻类控制效果的影响

为优选扬水曝气器的类型以更经济有效地原位控藻,建立了基于Fluent软件的水库水动力与水质数值模拟方法,在不同温度梯度和水深条件下,预测了淹没式和非淹没式扬水曝气器对分层水库中藻类控制的效果.以金盆水库扬水曝气水质改善工程为案例,对扬水曝气器外围流场和藻类混合迁移过程进行数值模拟.结果显示,垂向流速和藻密度的模拟结果与实测数据吻合较好.在典型的扬水曝气器运行条件下,水深分别为77.25、87.25和97.25 m时,淹没式和非淹没式扬水曝气器的外围流场均以顺时针环流为特征;淹没式扬水曝气器的环流发展较远,表层藻密度分别被削减了86.8%、88.2%、90.6%;扬水曝气器类型对藻密度削减率的影响不大.采用淹没式扬水曝气器时,77.25、87.25和97.25 m水深下核心控藻区占整个流场区域的比例分别为39.71%、41.14%和42.73%,分别比非淹没式的高14.81%、8.95%和2.69%;藻类完全混合的时间分别为10、12和14 d,分别比非淹没式的少8、7和6 d.不同季节和水深条件下的模拟结果表明,采用淹没式扬水曝气器,核心控藻区域较大,藻类混合较快.

微孔曝气器充氧性能变化对污水处理厂能耗的影响

以北京小红门污水处理厂的新、旧刚玉盘式微孔曝气器为例,进行曝气充氧性能的试验研究,并分析了更换曝气器对污水处理厂能耗的影响。结果表明:经过长期使用的曝气器充氧性能下降较大,氧总转移系数、氧的利用效率和动力效率分别下降了57%、58%和59%。旧微孔曝气器氧的利用效率为8.9%～14.1%,略高于中大气泡曝气器的性能参数,但由于微孔曝气器具有较大的阻力损失,使旧微孔曝气器的动力效率为1.5～2.1kgO2/(kW.h),低于中大气泡曝气器的性能参数。更换小红门全厂1/4的微孔曝气器后,鼓风机单耗降低21%,全厂能耗降低12%。因此,当微孔曝气器的充氧性能下降较大时,更换新的曝气器具有较高的节能和经济效益。

基于射流与两相流的射流曝气器研究

采用数值模拟的方法研究了射流器的射流及气液两相流动,并改变射流曝气器的长径比和喷嘴面积比,计算射流曝气器的两相流的气液流量比,分析了长径比和喷嘴面积比对射流曝气器流场和空气与液体流量比的影响以及喷嘴与混合管的相对位置对气蚀的影响,最后提出了新型射流曝气器主要结构的合适参数。

射流曝气器的改进与发展

综述了国外射流曝气的研究和发展,在分析目前的研究现状的基础上,将国外的研究分类总结,从6个方面进行了评述:射流器局部的改进;混合震动的研究;参数研究,射流类型反应器的研究;新型射流曝气器的研究;数值模拟的应用等,为国内射流曝气的研究与发展提供参考。

三种曝气器在染料化工废水中充氧能力的比较

以某染料化工废水为试验对象 ,选择了三种不同规格型号的微孔曝气器 ,分析比较了其在不同工况条件下的供氧能力、氧利用率和需气量 ,并根据试验结果对该化工废水处理站的供氧系统作了综合评估 .

三相生物流化床射流曝气器的研究与设计

射流曝气是继鼓风曝气和机械曝气之后的第三类曝气方法。射流器构造简单、运行可靠，尤其适合于中小型污水处理装置的曝气。本文介绍了射流器流体运动的基本理论和国内外描述射流器最佳性能包络线的经验方程，指出喉管长径比是射流器结构的重要参数，短喉管射流器适用于背压高的场合。作者在直径１４ｍ，高６５ｍ的三相流化床内进行了不同长径比和不同面积比的射流器性能试验和清水充氧试验，得出短喉管合适的喷嘴面积比为４９，长径比为５０，其氧转移效率为２５％，动力效率为１０ｋｇＯ２／（ｋＷ·ｈ）。并依据试验给出了短喉管射流器的设计方法。

射流曝气器最优喉嘴距的试验研究

实施强制氧化是石灰石/石膏湿法脱硫系统中有效防止其结垢和堵塞的关键。为研究重庆某环保公司的脱硫系统的需氧量,本文采用射流曝气的方法,通过自行设计加工喉嘴距可调的射流曝气器,试验研究了喉嘴距及射流曝气器出口围压对其吸气量大小的影响规律。结果表明：随着围压的增加,进气口风速依次递减,同时最优喉嘴距也随之改变,并得出了射流曝气器在不同出口围压条件下最优喉嘴距的范围为1.5~1.8倍喷嘴直径,且在此条件下,其吸气量完全满足浆液要求。

射流曝气器充氧性能研究

本文分析了射流曝气器的充氧作用与理论,并进行清水充氧试验以测定其性能。试验结果表明,其氧动力转移效率和氧利用率均高于鼓风曝气法。并对射流器的安装高度和喉嘴比对氧动力转移效率的影响与喷口压力对吸气量的影响作了探讨。

曝气器的最优孔径分析

根据曝气过程中氧转移的有关理论,推导出需气量的表达式;并通过曝气过程中能量消耗的分析,导出动力消耗的表达式.通过计算分析得出,在一定的条件下,曝气器有最优孔径.一般水深在4 m左右,曝气器的最优孔径最小.一定孔径的曝气器,存在最佳安装水深,最佳安装水深随曝气器孔径的增大而增长.水深较小时,宜选用孔径较小的曝气器;水深较大时,宜选用孔径较大的曝气器.一般情况下,采用浅水曝气是不利的.