活性污泥法曝气池DO异常的原因及对策

本文通过对曝气池溶解氧异常现象的描述及原因的分析,阐述了溶解氧在传统活性污泥法工艺控制中的重要地位,以及在日常运行管理中如何应对DO异常,提出了应对措施和解决办法,以供同行商榷。

不同曝气流速下曝气池内气液两相流混合液湍动动能的数值模拟

随着水环境综合治理范围及深度的提高,有必要优化在活性污泥工艺中耗能最多的曝气过程,即用尽可能小的能耗对已污染的水体进行净化。本文通过对一典型的推流式曝气池模型进行数值模拟研究,得出本次数值模拟的曝气池计算模型在网格数达到302400个时可以达到理想的模拟要求。通过比较不同曝气速度下曝气池特征断面的湍动动能的变化情况,得出在曝气速度达到1.463m/s~1.89m/s范围时能达到理想的曝气效果。曝气池内形成了稳定的旋流,这有利于曝气池内气体和液体的稳定混掺,从而对合理提高曝气效率从而减少能耗有一定的参考意义。

简述制糖企业污水处理曝气池好氧菌种的培养

曝气池菌种的培养是生化好氧处理污水工作的重要组成部,是污水处理工作的最前端工作,主要工作内容是选择菌种的来源,碳源素的控制,以及其它工况条件的密切配合,包括合适的温度、其它养份合理有效补充、含氧量科学的供给、PH值的正确控制,从而以最快的速度提升曝气池处理负荷能力,实现工业污水处理的达标排放,满足生产的需要,实现经济和效率的同步。

气泡尺寸对曝气池内气液两相流数值模拟的影响

为探索在曝气池气液两相流数值模拟中气泡尺寸对两相流流动特性的影响,采用大涡模拟和欧拉-拉格朗日方法建立了曝气池两相流数学模型.基于模型实验得到的工程上常用的微孔曝气盘的气泡尺寸分布,在数值模拟中设定了3种气泡尺寸分布方案,比较了不同的气泡尺寸设定方案对计算曝气池内水流流速和气含率等参数的影响.结果表明,气泡尺寸对水流流场具有较大的影响,而对气含率分布的影响在大部分区域不明显,只在气含率峰值附近影响较显著;使用多组气泡尺寸的设定方案可以提高计算结果的准确性,采用单组气泡尺寸时应尽量使其接近平均气泡直径.

曝气池中气液两相流的数值模拟与实验研究

曝气在活性污泥处理方法中起着重要的作用 ,而曝气池中气液两相流流动规律对曝气作用的影响又至关重要 .本文通过实验研究了曝气池中气液两相流的流动问题 .在此基础上建立了气液两相紊流的流动模型 ,并采用单位体积方法进行求解计算 ,经比较表明实测值与计算值吻合较好 .

曝气池中气液两相流粒子图像测速技术

在粒子图像测速原理的基础上研究了基于快速傅立叶变换的粒子图像测速算法,并编制算法程序进行验证。通过试验研究了气液两相流在曝气池试验装置中的流动情况,应用粒子图像测速技术对装置中3种状态下气液两相流的运动参量进行测量,获得了各种流体运动参数,并应用粒子图像测速程序进行计算分析。试验结果表明当气液两相流处于状态3时,气泡在装置中具有最长的停留时间和较大的速度紊动强度,氧转移速率和效率大大提高,这为曝气池选型提供了依据。

基于ADV的推流式曝气池流场特性研究

曝气池内横向水流对气泡的生成过程有明显的影响,曝气对池内流场也有明显影响。为进一步研究曝气池内流场特性,采用声学多普勒流速仪(ADV)对大尺度Orbal曝气池模型内的流场特性进行了实验研究。结果表明:水流经过弯道后流速分布呈现出内侧小、外侧大的特点,且存在横向流速;进入直段后,流速分布不断调整,内、外侧水流流速差减小,且较浅水深时,流速调整较快。开启曝气盘后与清水时相比,曝气盘上游断面,近水面处流速减小,水面下较深处流速增大;曝气盘下游断面,近水面处流速增大,水面下较深处流速减小;曝气盘下游紊动强度明显增强。

塔式曝气池内非牛顿活性污泥气液两相数值模拟

基于欧拉-欧拉架构下,采用欧拉双流体模型耦合PBM(群体平衡模型)对活性污泥这一非牛顿流体下的实验室尺度塔式曝气池气液两相进行数值模拟,探讨不同污泥浓度下,塔式曝气池内气液两相流速度场、气含率、动力黏度等流体动力学行为,发现低速下塔式曝气池内时均气相体积分数分布呈倒梯形柱状,时均流场及速度场均对称分布.随着污泥浓度增大,曝气池中下部气相体积分数高值区面积收窄,液相垂向速度峰值不断增高.低浓度污泥时,x方向液相速度呈现与牛顿流体相似的周期性摆动;污泥浓度越大,曝气池时均气含率越小,以水为介质时会高估曝气池内气含率;污泥浓度为10.2g/L时,动力黏度峰值最大,且曝气池中央黏度低值区呈"V"字形分布.

基于CBR的曝气池智能实时供氧控制专家系统的设计

介绍了基于案例推理(casebasedreasoning,CBR)的曝气池智能实时供氧控制系统的初步设计。着重说明了在难以建立精确的曝气池实时供氧控制系统的模型里,采用CBR技术对曝气池进行准确和高效的实时供氧的必要性和可能性。该系统具有良好的节能效果,从而可提高污水处理厂的经济效益,强化自动管理。

曝气池内气液两相流CFD模拟及分析

生物流化池是微污染水源水生物预处理的核心处理构筑物,载体在池内的流化效果是工艺运行的关键,而曝气作用对曝气池中气液两相分布及其流动规律的影响又至关重要。本研究运用CFD软件对曝气池内气液两相流动问题进行了数值模拟,分析比较了相同的曝气管间距不同的曝气强度情况下气相体积分数、气液两相流场速度以及曝气池内气液两相的流动规律。结果表明在本文所模拟的工况下曝气管间距一定,曝气强度越大,曝气池内的含气率越高。考虑到能耗的因素,当曝气强度是4.5m3/(m2.h)时具有最佳的效果。

曝气池中气液两相流数值模拟

应用数值模拟的方法,对曝气池气液两相流运动规律进行了探讨。研究表明:当孔径相同,空气流量越大,紊动强度越大,气液混合越充分,曝气效果越好。对于相同的水深和相同的孔径,流量是影响气泡大小和速度的主要因素。当气体流量或速度增加时,气泡体积增大,气相速度也明显增大。

无伸缩缝预应力曝气池的结构设计与施工

结合哈尔滨文昌污水处理厂曝气池工程,详细介绍了大型无粘结预应力无伸缩缝水池的设计方法,并阐述了无缝水池在经济性、耐久性、抗震性以及管理维护等方面的优点。

后曝气池HRT对双泥生物膜亚硝化反硝化除磷工艺的影响

目的研究双泥生物膜亚硝化反硝化除磷工艺的最佳后曝气池水力停留时间(HRT).方法通过改变后曝气池出水口位置的方法调节后曝气池HRT,研究不同后曝气池HRT条件下,双泥生物膜工艺的脱氮除磷性能和COD去除率的变化.结果在后曝气池HRT为2.4 h的条件下,系统COD平均去除率为66.68%,NH4+-N平均去除率为88.41%,出水NH4+-N平均质量浓度为6.26 mg/L,大部分NH4+-N都在前段反应中去除,同步亚硝化反硝化不受COD质量浓度的限制;TP平均去除率在94.88%左右,厌氧释磷率稳定在45.24%左右,缺氧吸磷率最大,维持在54.59%.HRT为4.8 h时,TP平均去除率降至59.48%,可利用的COD质浓度逐渐减少,使运行后期的NH4+-N氧化率下降.结论对于长期运行的双泥生物膜亚硝化反硝化除磷工艺,保持后曝气池HRT为2.4 h,系统出水COD值可满足排放标准,脱氮效果稳定,除磷效果最好.

曝气池容积计算方法分析

文中对曝气池容积的计算方法———BOD5污泥负荷率法与污泥龄法进行了分析。这两种方法实质上是属于同一个公式 ,只是考虑的角度不同而引入的两个不同概念。如能将考虑的角度有机地结合 ,将使曝气池容积的设计计算更趋合理。

好氧生物选择器工艺中曝气池运行参数的研究

就好氧生物选择器工艺系统中曝气池的停留时间、泥龄等运行参数对COD去除率、污泥沉降性能的影响与常规完全混合法系统作了对比研究。并通过污泥对溶解性有机物的吸附试验和动力学参数的分析对好氧生物选择器的工作原理进行了探讨。在达到同样处理效率的前提下 ,选择器系统中曝气池所需的停留时间和泥龄小于对比系统。选择器系统在低负荷条件下能有效地控制污泥丝状菌性膨胀。

进水流量和曝气强度对管式曝气池液相流态及氧传质特性的影响

利用粒子图像测速技术(PIV)和溶解氧在线测试仪对管式曝气池在不同进水流量和不同曝气强度工况下的液相流态和氧传质特性进行了测定。结果表明,管式曝气池在相同曝气强度下,氧转移系数和氧转移效率均随着进水流量的增加而逐渐增加;而在相同进水流量时,氧转移系数和氧转移效率均随曝气强度的增大呈先下降后逐渐上升的趋势。综合考虑理论和实际情况,PIV测量时曝气强度选择0.750m3/h。当进水流量为0.234m^3/h时,管式曝气池上中下3个区域的涡量面积分布最均匀,液相死区最少,说明此时气液两相混合程度最好。因此,管式曝气池的最佳进水流量确定为0.234m^3/h。

曝气池内气液混合液两相流力学特性的数值模拟

采用欧拉-欧拉多相流模型和标准k-ε湍流模型对曝气池内气液两相流力学特性进行数值模拟研究。速度与压力的耦合求解采用了Phase-Coupled-SIMPLE算法。对中心截面(y=0.025 m)在(z=0.71 m)测线上垂向速度的模拟值与实验值进行比较分析,结果吻合较好。结果表明:当表观气速较小时,进口气速对曝气池上方混合液的垂向速度影响较小;当表观气速较大时,整个曝气池中心截面(y=0.025 m)呈现中心垂向速度大,靠近两侧边壁的垂向速度小,且为负值的规律。并且发现气泡在上升的过程中由于附壁效应容易产生摆动,表观气速越大,附壁效应越明显。通过对曝气池内不同气体速度下池内力学特性的分析研究,以期对曝气池的设计运行提供参考。

阶式曝气池在城市污水处理厂的应用与特性分析

安庆市城东污水处理厂改良A^2/O工艺的好氧区采用了阶式曝气池,3级串联,单级曝气池的长宽比为1.56,通过现场试验研究了阶式曝气池的特性以期优化运行。结果表明,每级矩形曝气池的流态趋近推流,且随着级数增加,流态越来越接近理想推流。无排泥时,3个曝气池的MLSS变化幅度不大,排泥后MLSS呈递增分布。阶式曝气池的比耗氧速率(SOUR)递减。氨氮、硝酸盐氮、亚硝酸盐氮在3个曝气池的稳定程度不同。污泥龄对SS和磷的去除稳定性有影响。

曝气速度对曝气池流场影响的数值模拟分析

采用欧拉-欧拉多相流模型,辅以RNG k-ε湍流模型对一简化的推流式曝气池进行了数值模拟,控制方程采用有限体积法离散,并采用PISO(Pressure-Implicit with Splitting of Operators)算法求解。通过模拟得到了不同曝气速度下曝气池特征断面的气相体积分数、气液两相速度的分布规律以及湍动能的变化情况,通过分析比较确定了最佳的曝气速度范围:当曝气速度范围为6.25m/s~7.813m/s时,简化的推流式曝气池内的气体分布均匀,池内的气体和液体混合充分,可为曝气池的合理运行提供参考。

不同孔眼数量下曝气池中气液两相流数值模拟

曝气池是活性污泥处理系统中的核心处理构筑物,而曝气池中气液两相分布及其流动规律对曝气作用的影响又至关重要。本文运用FLUENT软件对曝气池内气液两相流动问题进行了数值模拟,并对比了相同的曝气量,不同的孔眼数量下,曝气池内气液两相的分布情况和流动规律,说明了在本文所模拟的工况下采用孔眼数量为五孔时曝气效率最高。