高速深切磨削曲轴材料QT700-2表面粗糙度的在线监测

从放在磨削工件夹具上的声发射(AE)传感器测得的磨削加工中的AE信号中提取有关磨削表面粗糙度的信息,用神经网络的方法对高速深切平面磨削汽车曲轴材料QT700-2工件表面粗糙度进行在线连续监测。结果表明,该方法基本可行,通过进一步改进,可以用于高速深切磨削汽车曲轴工件表面粗糙度的在线监测。

汽车曲轴材料QT700-2高速精密磨削实验研究

使用CBN砂轮对表面淬火汽车发动机曲轴球墨铸铁QT700-2材料进行了高速精密平面磨削实验研究,实验研究了磨削参数、材料去除率和最大未变形切削厚度与磨削力及比磨削能的关系,得到了磨削力和比磨削能的经验公式;在实验基础上结合曲轴磨削加工的要求进行了QT700-2材料高速精密磨削参数的优选,为汽车曲轴高速精密磨削奠定了良好基础。

火焰表面淬火对QT700-2组织与性能影响

使用球墨铸铁开发的模具中,往往不需要全部加硬,而只让那些受摩擦作用的表面加硬,这就用到表面淬火方法。其中,火焰表面淬火工艺设备投资简单、成本低,不受现场环境与工件大小的限制,适用性广,操作简便。本文主要研究分析了火焰表面淬火对QT700-2组织与性能影响,通过火焰表面淬火,可明显观察到组织变化,并得到一定厚度的马氏体硬化组织,硬度可达HRC50以上,用于局部需要硬化的模具开发。

QT700-2球墨铸铁发动机曲轴失效分析

目的某厂生产的QT700-2球墨铸铁曲轴在路试过程中出现断裂,需寻找失效原因并提出解决措施。方法通过应用金相组织分析、化学成分分析、表面残余应力测试和力学性能测试等方法,对该曲轴的失效原因进行了分析。结果测试后分析结果表明,曲轴是在较大扭转循环载荷下,在第四连杆颈滚压圆角边缘多点萌生裂纹而导致疲劳断裂是其失效的主要原因。结论建议改进热处理工艺,保证组织的均匀性;改进加工工艺,减少应力集中;并强化表面残余应力以提高曲轴的疲劳寿命。

QT700-2电火花加工工艺试验特征规律研究

综合应用单因素实验和正交实验对QT700-2进行电火花加工试验,在分析电火花加工QT700-2基础特征规律之上,考查了电规准对材料去除率、电极损耗等的影响规律。研究结果表明,采用紫铜电极负极性标准切入加工QT700-2时,在试验范围内,峰值电流对加工速度和电极损耗的影响最为显著;脉冲宽度在25～400μs范围内存在一个使加工速度最快的脉冲宽度ti;峰值电流虽然可以提高加工效率,但是会急剧加速电极损耗,在保证较低相对损耗比的同时提高加工效率,应首先考虑提高脉冲宽度。

QT700-2的质量控制

叙述了高强度球墨铸铁QT70 0 2在铸造生产过程中进行产品质量控制应遵循的工艺原则及方法。

QT800-2材料应变疲劳特性研究

对QT8 0 0 2材料进行了低循环疲劳试验研究 ,在控制全应变幅的条件下 ,测定了循环应力 应变曲线 ,给出了循环应力 应变关系式。对ε 2Nf 曲线分别采用均值、中值、对数均值进行了处理 。

激光淬火工艺对QT700-2球墨铸铁表面硬度与硬化层深度的影响

对QT700-2球墨铸铁进行单道和非对称多道激光淬火处理,研究不同工艺激光淬火后球墨铸铁的表面硬度和硬化层深度。结果表明:单道激光淬火后,球墨铸铁的表面硬度在52~59HRC,表面硬度随着激光功率的增加而升高,随着扫描速度的增大先升高后略微降低;在激光功率1 300W、扫描速度8mm·s^-1下,球墨铸铁的表面硬度基本在55~58HRC,表面硬度分布较均匀,硬化层深度约为1mm。不同工艺参数下非对称多道激光淬火后,球墨铸铁表面的硬度均大于52HRC;当前一道激光功率为1 200 W,扫描速度为6mm·s^-1,后一道激光功率为1 300 W,扫描速度为8mm·s^-1时,球墨铸铁的表面硬度较高,且硬度波动较小,在距表面0.3mm处的软化区宽度约为4.0mm,非软化区和软化区的硬化层深度分别约为1.0,0.5mm。

铸态QT700-2的生产控制

生产实践发现由于造型冷却条件的限制,采用潮模砂生产铸态QT700-2牌号产品存在机械性能不达标的情况。通过调整化学成分,采用喂丝球化法、强化孕育等手段,实现了铸态QT700-2铸件稳定生产。

QT900-5球墨铸铁曲轴的技术关键

沈阳曲轴厂认真总结20多年球墨铸铁曲轴制造的实践经验,借鉴发达国家的先进技术,经过试验研究和技术攻关,研制开发出QT900-5球墨铸铁曲轴新产品.该产品经过专家鉴定,属国内首创,达到国际同类产品先进水平.

QT800-6球墨铸铁曲轴弯曲疲劳强度安全系数快速评估方法

针对CAE分析软件尚未能覆盖新型QT800-6球墨铸铁材料性能参数和滚压后的强度不能快速评估QT800-6球墨铸铁曲轴的安全系数,技术人员需采用斯塔耳方法、壹岐·高垣方法、普芬德尔计算法(FVV公司)、戴勒姆-本茨(DB公司)和新井淳一方法等传统计算方法进行计算,存在局限性,无法适于所有曲轴的现状,结合曲轴形位系数与曲轴强度存关直接的对应关系,提出用曲轴形位系数来快速评估QT800-6球墨铸铁曲轴安全系数。将QT800-6球墨铸铁材料曲轴已有的曲轴弯曲疲劳试验实测结果,与斯塔耳方法、壹岐·高垣方法、普芬德尔计算法、戴勒姆-本茨和新井淳一方法 5种计算方法所得到的形位系数进行对比分析,总结出不同结构曲轴的计算结果与实测结果偏差,确认采用普芬德尔计算法计算出来的QT800-6球墨铸铁曲轴安全系数与实际结果符合度较高,其次是新井淳一方法。用普芬德尔计算法和新井淳一方法结合的Excel计算模型,可以快速分析评估QT800-6球墨铸铁曲轴疲劳强度安全系数。

球墨铸铁曲轴激光淬火试验研究

介绍了激光淬火球铁曲轴的优点,提出了一种激光淬火球铁曲轴圆角部分扫描的新方法。通过优化激光淬火球铁曲轴的参数,对球铁曲轴进行了实验,实测了激光淬火后硬化层的深度、表面硬化层的硬度及表面残余应力。实验还表明曲轴激光淬火前后变形量较小,抗疲劳性能优良,淬火带内存在较大残余压应力,为改进曲轴表面处理方法提供了依据,具有广泛的应用前景。

6BT球铁曲轴表面强化工艺研究

本文通过对 QT70 0 - 2球铁曲轴进行三种不同的表面强化工艺处理 ,比较了三种状态下的曲轴弯曲疲劳强度 ,为提高球铁曲轴的性能及其推广应用提供了参考。

球墨铸铁曲轴感应淬火后磨削裂纹问题

我公司生产的QT800-2某型号四缸曲轴，经轴颈感应淬火＋回火＋精磨后，在光滑的轴颈表面上产生了微裂纹，有的呈带状分布，深度较浅，且基本一致，形态上辨别为龟裂纹或网状裂纹，如图1所示；也有单条直线裂纹（或多条平行的点条裂纹），如图2所示。

风电偏航驱动行星架开裂原因

某型号风机在运转过程中,其偏航驱动中的第5级行星架发生开裂。采用宏观观察、化学成分分析、扫描电镜和能谱分析、力学性能测试、硬度测试、金相检验等方法对其断裂原因进行分析。结果表明:行星架的冲击吸收能量低,抗冲击能力差,在发生被动偏航滑移时,其承受了较大的冲击载荷,在应力最大处产生裂纹,裂纹在较短时间内快速扩展,最终导致行星架发生脆性断裂。

冲压模具激光表面强化的搭接工艺研究

针对激光相变强化搭接带存在的回火软化等问题,对激光强化的球墨铸铁材料QT700-2搭接区的显微硬度、表面粗糙度、物相变化等进行了测试,并分析了强化机理。结果表明:选用合理的搭接率等工艺参数,球墨铸铁激光搭接强化后的硬度可达到50HRC以上,调节搭接宽度可以避免搭接区的回火软化问题。多道搭接强化后表层的马氏体组织呈区域性交错分布,材料表面形成非均匀、多尺度强化结构,强化后的表面具有良好的耐磨性和耐疲劳性。通过上述结果,对材料激光搭接强化的工艺参数进行了合理的优化。

球墨铸铁钻孔断钻的分析

一种QT700-2球墨铸铁零件,调质处理后要钻直径为17.5 mm的孔,但钻孔时钻头多次断裂。为分析钻头断裂的原因,检测了球铁零件的化学成分、表面和截面硬度以及显微组织。结果表明:零件的化学成分符合要求,表面硬度为29 HRC,符合要求,但心部硬度过高,达35~39 HRC;组织中存在TiC,并且心部有较多共晶碳化物。零件心部硬度过高及组织中存在硬质相是钻头断裂的主要原因。

柴油机曲轴裂纹失效原因分析

通过对QT900-2型球墨铸铁柴油机曲轴的化学成分分析、显微组织及裂纹的宏微观形貌分析、硬化层深度测量和力学性能测试,分析了曲轴裂纹的失效原因。结果表明,柴油机划瓦,导致曲轴表层二次淬火,次表层发生再回火,使轴颈表面产生了较大内应力,是诱发裂纹失效的主要原因,表层局部存在的碳化物和疏松是裂纹生成的内在因素。