河岸边坡稳定性及张裂缝最不利位置研究

考虑坡外水位、坡顶荷载、地震作用和坡趾淘蚀等一般情况,对典型河岸边坡模型进行受力分析;采用极限平衡方法建立统一的安全系数计算公式,并推导出张裂缝最不利位置的解析式。通过算例对比,验证推导公式的正确性,并研究坡外水位、坡顶荷载、地震作用、张裂缝深度及积水深度变化时对河岸边坡的张裂缝最不利位置及稳定性的影响。研究结果表明:流水冲刷引起坡趾区域的淘蚀显著降低了原状河岸边坡的稳定性,同时使得张裂缝的最不利位置较原状河岸边坡更临近坡顶点,使之成为引起河岸边坡塌方的一个重要原因;坡外水位的升高对原状河岸边坡和流水淘刷后河岸边坡的张裂缝最不利位置及稳定性的影响不同,且后者较前者对坡外水位突升所引起的稳定性问题更加明显;地震作用、张裂缝深度及积水深度的变化对河岸边坡的张裂缝最不利位置及稳定性影响较大,而坡顶荷载的变化对其影响较小。

隧道横通道附近火源最不利位置的确定

通过量纲分析推导横通道附近火源最不利位置与火源功率、隧道纵向风速的关系式。采用1∶20隧道模型对不同火源功率、不同隧道纵向风速时横通道附近火源最不利位置进行研究。结果表明:随着火源功率增加,横通道附近火源最不利位置保持不变,说明改变火源功率并不影响横通道附近火源最不利位置;随着隧道纵向风速增加,横通道附近火源最不利位置的最小值基本不变,而其最大值则在风速小于2.5m·s^(-1)时呈0.8次方增加趋势,在风速大于2.5m·s^(-1)时横通道附近火源最不利位置的最大值基本不变。对模型试验数据进行拟合,明确了隧道横通道附近火源最不利位置与隧道纵向风速、火源功率之间的关系,得到横通道附近火源最不利位置的无量纲计算公式。

高速铁路CRTS Ⅱ型板式无砟轨道结构临界荷位和最不利位置分析

为了研究高速铁路CRTS Ⅱ型板式无砟轨道结构的临界荷位和最不利位置,以京沪高速铁路CRTS Ⅱ型板式无砟轨道结构为例,选取轨道板板底的纵向弯拉应力作为确定轨道结构临界荷位的指标,计算得到了列车轴载位于板端位置为临界荷位;计算了轴载在临界荷位时的钢轨竖向位移、轨道板板底水平拉应力、CA砂浆层竖向压应力、底座(或支承层)板底水平拉应力,分析了车辆荷载在不同位置处的无砟轨道结构产生的应力大小,得出路基和桥梁上CRTS Ⅱ型无砟轨道结构的最不利位置。

多层框架梁支座弯矩的活荷载最不利位置的讨论

有教材提出了多层框架梁支座弯矩的活荷载最不利位置,经分析,只有少数情况符合其规律。

刚构-连续梁桥船撞桥墩最不利位置及安全性评价

以湘府路湘江大桥(65+5×120+65)m刚构-连续梁桥为工程背景,采用2种方法研究了桥墩在纵横向船舶撞击力作用下的墩身弯矩随船舶撞击高度的变化规律,以确定船撞桥墩的最不利位置。方法一采用简化计算模型进行桥墩弯矩公式推导,方法二采用Midas Civil建立空间有限元仿真全桥模型进行墩身弯矩计算。计算结果表明:有限元仿真全桥模型计算得出的墩身弯矩与简化计算模型推导出的结论是一致的,在船撞力作用下整个桥墩中墩底弯矩最大,且墩底弯矩随着船撞力作用点的升高而增大;简化计算模型中采用了若干简化处理,在进行桥梁船撞安全性评价时宜采用有限元仿真全桥模型计算。本文结果对桥墩设计与船撞安全评价具有一定的指导意义,并在此基础上对此刚构—连续梁桥船撞桥墩安全性进行了评价。

应力吸收层对最不利位置上应力强度因子的影响

通过使用ANSYS有限元软件,对偏载作用下设置应力吸收层的复合式路面最不利位置的应力进行了分析,结果显示设置应力吸收层能明显减小应力强度因子;并通过计算张开型裂缝(Ⅰ型)和剪切型裂缝(Ⅱ型)应力强度因子KⅠ与KⅡ,讨论应力吸收层对裂缝开裂方向的影响。

均布活载作用下简支梁弯矩最不利位置确定

文章对受均布活载作用下简支梁弯矩最不利位置确定进行了详尽的分析,给出较为清晰、简要的判定定理,并加以论证。

活载作用下简支梁弯矩最不利位置确定浅析

本文论述三角形影响线情况下荷载最不利位置的判定定理,以及绘制弯矩包络图的分段问题.

均布活载作用下简支梁弯矩最不利位置确定浅析

对受均布活载作用下简支梁弯矩最不利位置确定进行了详尽的分析,给出较为清晰、简要的判定定理,并加以论证.

房建工程中最不利位置处的防水处理技术

重点介绍了房建工程中最不利位置处的防水处理技术。

火源位置和风口尺寸对点式排烟烟气控制协同影响研究

为确保非着火列车处于无烟区,长大隧道通常设置中间风井。然而随着城市空间规划日趋严格和跨江越海隧道越来越多,有时难以设置中间风井,点式排烟成为一种有效的替代方案。采用模型试验、数值计算和理论分析研究火源位置和风口尺寸对烟气控制的协同影响,结果表明:当风口长度小于等于0.10 m时,临界排烟量为靠近火源风口所需的排烟量;当风口长度大于0.10 m时,临界排烟量为远离火源风口所需的排烟量。火源逐渐偏离隧道中心时,风口长度的增加先有利于烟气控制,而后对烟气控制具有反作用,风口长度临界值为0.15 m,这是排烟惯性力与由热压引起的水平惯性力竞争的结果。此外,当风口长度小于0.15 m时,最不利火灾位置在C处;当风口长度大于0.15 m时,最不利火灾位置在D处。

框架式高架公路的结构及其最不利荷载位置分析

利用超静定钢架的影响线函数,研究了活荷载作用下框架的影响线,分析了框架式高架路结构受活荷载作用时最不利荷载位置。

隧道火灾自然通风最不利火源位置的研究

为了确定排烟系统设计参数和更好地保障人员安全疏散,开展1∶20的缩尺模型试验,研究隧道内6种不同火源位置、4种火源热释放率的火灾对隧道纵向烟气温度分布的影响,通过对火源段烟气温度的分析确定自然通风条件下隧道火灾最不利火源位置。结果表明:火源外边缘位于孔口内侧时,不同火源位置对火源段的烟气温度影响不大;火源外边缘越过孔口内侧壁时,火源段内的烟气温度显著下降;火源最不利位置为火源外边缘位于孔口内侧壁正下方。

城市立交桥的结构及其最不利荷载位置分析

本文借助《起静定刚架的影响线函数》的原理，准确地画出结构在活载作用下的影响线，确定最不利的荷载位置，在此基础上提出一种比较合理的城市立交桥的结构——框架结构。

跨度不等并行桥梁局部冲刷最不利桥墩位置研究

为快速定位跨度不等并行桥梁的最不利桥墩位置,采用概化模型试验并结合数值模拟手段,探究了在不同桥梁跨径组合及桥孔布置方案下并行双柱式桥墩桥梁局部冲刷最不利桥墩位置的分布规律。结果表明:并行桥梁局部冲刷最不利桥墩位置沿河宽方向位于河道中心附近,沿流向则主要出现于两座并行桥梁各自第一排桥墩;局部冲刷最不利桥墩出现在哪座桥梁的具体位置取决于两座并行桥梁桥孔的相对布置方式,当下游桥桥墩位于上游桥桥墩的尾流区时,局部冲刷最不利桥墩位置位于上游桥,反之下游桥桥墩处于上游桥桥孔的束流区时,局部冲刷最不利桥墩位于下游桥;在实际工程中,提出几何变量θ值作为判别并行桥桥墩最不利冲刷位置分布的关键变量,该量反映出并行桥桥墩尾流区的影响范围,并由此指出局部冲刷最不利桥墩位置的判别方法,在沿流向和河宽方向定位最不利桥墩分布范围后,最不利位置可进一步用两座并行桥梁的桥墩连线与来流方向的夹角大小进行判断,当夹角小于14°时,局部冲刷最不利桥墩位于上游桥第一排墩,反之则位于下游桥第一排墩。研究结果可为跨度不等并行桥梁的抗洪设计、评估和防护提供参考和依据。

时速600公里磁浮列车隧道最不利交会位置探究

目前,国内已面向全球发布了当前世界上可实现的速度最快陆地公共交通工具——时速600公里高速磁浮交通系统。随着高速磁浮列车的速度的不断提高,列车通过隧道诱发的压力波愈加剧烈,并呈现出轮轨高速列车不同的气动特性,使得车内压力舒适性问题更加突出。本文采用一维可压缩非定常不等熵流动模型特征线法和时间常数法,在论证了研究方法的基础上,分析了两列车在不同位置处交会时基于车内压力舒适性的最不利隧道长度,研究了时速600公里磁浮列车的最不利交会位置。研究结果表明:基于车内Δpmax,3s的最大值呈先增大后减小的趋势;在最不利隧道长度下,先进入隧道列车的头车在三分之一和洞口位置处较为恶劣,对于后进入隧道列车而言,头尾车和中间车均在三分之一交会处较为恶劣。研究成果可为车体气动疲劳强度设计提供基础数据。

高速铁路钢管混凝土系杆拱桥的受力性能分析

为探讨一座高速铁路钢管混凝土系杆拱桥的力学变形规律。通过有限元计算软件对桥梁进行离散研究,构建出有限元架构模型。在多种荷载组合下,对主梁和拱肋进行受力性能分析,以桥梁截面正应力表示梁的受力情况。得出桥梁左右墩处以及桥梁中间部位截面应力较大,拱肋钢管在拱脚附近受力较大,为最不利位置,而拱顶部位较为安全。研究发现桥梁的设计合理,但受力变形规律需要特别关注,特别是在桥梁左右墩处、桥梁中间部位和拱脚处。

高速铁路CRTSⅢ型板式无砟轨道结构受力特性研究

研究目的:当前的无砟轨道结构设计方法,对于控制指标、最不利位置和临界荷位的概念并未明确提出。本文选取高速铁路CRTSⅢ型板式无砟轨道结构进行结构静力特性分析;同时计算分析车辆荷载在不同位置处的无砟轨道结构产生的应力大小,以及无砟轨道结构在车辆荷载作用下的临界荷位和最不利位置。研究结论:(1)CRTSⅢ型无砟轨道结构的临界荷位为板端位置;(2)轨道板板底的横向最大拉应力比纵向最大拉应力大,最不利位置在轨道板的板角处;(3)填充层的最大压应力发生在荷载的下方;(4)路基上的无砟轨道结构的支撑层纵向最大拉应力比横向最大拉应力大,最不利位置在荷载位置处,桥梁上的无砟轨道结构底座板的纵向未出现拉应力,横向拉应力发生位置在支撑层的纵向边缘;(5)研究成果可为我国提出具有我国自主知识产权的、国际先进的无砟轨道设计理论与方法提供参考。

大型石油储罐下节点区裂纹型缺陷安全性评价方法

目前,国内对含缺陷压力容器的安全评定方法已比较成熟,但这些评定方法都是针对容器内压力是恒定值的情况,对储罐这种随着储液高度不同压力也不同的常压容器是否也适用,国内外研究尚未有定论。两者的主要区别在于缺陷部位的压力不同。因此重点针对储罐下节点区缺陷部位的应力进行了研究,利用有限元软件ADINA,建立了下节点区的数值仿真模型并进行了求解,得到了适用于求解储罐下节点区应力值的简化计算方法。以此为基础,即可参照GB/T 19624-2004《在用含缺陷压力容器安全评定》规范对储罐进行安全评价。