不同特性粉尘对滤筒有效脉冲清灰压力的影响研究

为改善不同特性粉尘的清灰问题,选取3种不同黏性、不同粒径的粉尘,开展工业覆粉实验以探究除尘器的运行阻力和滤筒清灰效果的变化。研究结果表明:粉煤灰的最低清灰压力达到748 Pa,即可实现有效清灰;对于黏性粉尘,粉尘粒径对清灰的影响更显著,细粉尘对应的系统压降和粉尘残余体积量明显高于粗粉尘,中等黏性的MgO粉体最低有效清灰压力需要达到1 425 Pa,超细MgO则需要更高;高黏性的CMC-Na粉体对应的系统压降、压降平稳时间和粉尘残余体积量都明显高于其他粉体,其有效清灰压力需要至少达到1 657 Pa,除尘系统才能长时间运行。研究结果可为工业应用收集不同特性粉尘提供理论参考。

台兴油田阜三段油藏CO_2驱油最低混相压力确定实验研究

利用细管实验装置,考虑了多次接触混相物理化学过程的阶段性和机理的复杂性,进行注二氧化碳驱替实验,得到了台兴油田兴1井油藏流体在二氧化碳驱油过程中的压力、采收率和相态变化的重要参数,确定了台兴油田阜三段油藏的最低混相压力为22.11MPa。

防止兔胃内容物反流的球囊内最低有效压力的研究

目的 探讨防止兔胃内容物反流的食道阻塞管球囊内的最低有效压力.方法 22只新西兰大白兔,体质量2.0~2.5 kg.麻醉后向食道内插入ID 3.5 cm带球囊气管导管作为食管阻塞管,并向球囊内充气封堵食管.使用三通分别连接弹簧表和注射器测量和调节球囊内的压力.通过食管阻塞管插入塑料管到胃内作为胃管,并注入含有亚甲蓝的生理盐水模拟饱胃状态.沿食管阻塞管外壁插入反流物观察管,维持球囊内压力在预定水平5 min后,抽吸观察管,观察是否有亚甲蓝生理盐水流出.如果有就定义为反流实验＂阳性＂,相反为＂阴性＂.球囊内起始压力为120 cm H2O,如果前一只兔的反流实验为＂阳性＂,则下一只兔的球囊内压力就升高10 cm H2O,反之,就降低10 cm H2O,直到观察到6个从＂阴性＂到＂阳性＂的交叉点后终止研究.防止50%和95%的兔发生胃内容物反流的球囊内最低有效压力值采用Logistic回归分析.结果 防止50%的动物发生胃内容物反流的球囊内最低有效压力值Pre50为61.98 cm H2O（51.00~69.61 cm H2O）,防止95%的动物发生胃内容物反流的球囊内最低有效压力值Pre95为74.40 cm H2O（67.43~84.38 cm H2O）.结论 维持食道阻塞管球囊内一定的压力可以在短期内有效防止浅麻醉下兔胃内容物反流.

草舍阜三段油藏CO_2驱油最低混相压力确定

利用细管实验装置,考虑了多次接触混相其物理化学过程的阶段性和机理的复杂性。进行注二氧化碳驱替实验,得到了CZ-1井阜三段油藏流体在二氧化碳驱油过程中的压力、采收率和相态变化的重要参数,确定了草舍油田阜三段油藏的最低混相压力为26.62MPa。

SF_6最低功能压力与产品环境适应能力浅谈

SF6气体在高电压电力系统中因其优越的灭弧性能得以广泛应用,并且起到关键性的作用。因此监控SF6气体的最低功能压力便是保障断路器、GIS等主要电力设备的安全运行的重要手段。本文运用SF6P-t曲线、理想气体状态方程、饱和蒸汽压曲线、Beattie-Bridgman计算公式、Wike公司提供的压力与温度计算程序等多种方法对SF6气体压力与液化温度的关系进行分析,从而阐述产品SF6最低功能压力与产品环境适应能力的关系。

最低工作压力取值及喷头布置形式对系统设计流量的影响

对于自动喷水灭火系统,过大的设计流量无论从设备选型还是从提高地下室有效利用率的角度来看都是不利的,若不对系统进行优化,必然会造成不必要的空间资源浪费。如何有效地对自动喷水灭火系统的设计流量进行控制,一直是业界关注的问题。本文通过对最低工作压力取值及喷头布置形式的分析,探讨其与系统设计流量的关系,提出应根据喷头实际布置情况确定最低工作压力,喷头在条件允许下应尽量均匀布置,以获得"恰到好处"的喷头节点流量,达到优化系统设计流量目的。

最低安全压力下不同形状气囊气管导管封闭效果的体外研究

目的比较最低安全压力下不同测压方法评估柱形气囊和锥形气囊导管封闭气道的有效性,以指导临床应用。方法选择2021年12月至2022年1月广西医科大学附属肿瘤医院重症监护病房(ICU)收治的24例气管插管患者,对其气囊上的滞留物进行体外渗漏实验。取20 mL注射器,分离针头及活塞后用胶水封闭,并将注射器乳头充分填满,制成气管模型。分别将柱形气囊导管和锥形气囊导管置入模拟气管,校正气囊压力为20 cmH2O(1 cmH2O≈0.098 kPa)后开始实验。对患者气囊上滞留物进行黏稠度分级(Ⅰ度为水样,Ⅱ度为黏稠样,Ⅲ度为凝胶样),抽取相同黏稠度滞留物注入到模拟气管内的导管气囊上,采用自身对照方法,先分别对柱形气囊和锥形气囊采用改进测压法进行间断测压实验(间断测压组),再进行持续测压实验(持续测压组)。记录不同形状气囊导管充气4、6、8 h 3种黏稠度滞留物渗漏量及气囊压力检测值。结果24例气管插管患者通气过程中共抽取180份滞留物样本,不同测压方法两组各90份,两组内不同黏稠度滞留物样本各30份。间断测压组充气4 h时柱形气囊上Ⅰ度、Ⅱ度黏稠度滞留物即全部发生渗漏,Ⅲ度黏稠度滞留物也有3份样本渗漏;而锥形气囊上Ⅰ度黏稠度滞留物有28份样本渗漏,Ⅱ度黏稠度滞留物仅有2份样本渗漏,Ⅲ度黏稠度滞留物则无渗漏。充气6 h时不同形状气囊上3种黏稠度滞留物均发生渗漏,且渗漏量随充气时间延长而逐渐增加。持续测压组充气4 h时柱形气囊上Ⅰ度黏稠度滞留物均发生渗漏,Ⅱ度黏稠度滞留物有29份样本渗漏,Ⅲ度黏稠度滞留物无渗漏;而锥形气囊上Ⅰ度黏稠度滞留物有26份样本渗漏,Ⅱ度、Ⅲ度黏稠度滞留物均无渗漏。充气6 h时锥形气囊上Ⅲ度黏稠度滞留物仍无渗漏。随充气时间延长,两组不同形状气囊上滞留物渗漏情况均逐渐加重,充气8 h时全部样本均发生渗漏,但持续测压组不同形状气囊上滞留物渗漏量均较间断测压组明显减少〔Ⅲ度黏稠度滞留物(mL):柱形气囊为1.00(0.00,1.25)比2.00(1.00,2.00),锥形气囊为1.00(0.00,1.00)比2.00(2.00,2.00),均P<0.01〕。持续测压组充气各时间点不同形状气囊导管气囊压力检测值均在设定范围内(20~21 cmH2O)。间断测压组气囊压力在充气4 h时即明显低于初始压力(cmH_(2)O:柱形气囊为18.3±0.6比20.0±0.0,锥形气囊为18.4±0.6比20.0±0.0,均P<0.01),且随充气时间延长而逐渐下降;但不同形状气囊导管各时间点气囊压力检测值差异均无统计学意义。结论持续测压设备可维持锥形气囊导管在最低安全压力时有较好的封闭效果;采用改进测压法进行间断测压和(或)选用柱形气囊导管时,应将目标压力设定为25~30 cmH_(2)O,并定时调整气囊压力。

车用发动机润滑系统最低润滑油供给量研究

以某1.8VVT发动机为研究对象,建立了发动机润滑系统计算模型和轴承动力学模型,对主油道压力、轴承处润滑油流量、轴承轴心轨迹、最小油膜厚度等参数进行了计算分析。通过计算轴承、凸轮和VVT系统等润滑系统关键部件的润滑油压力需求,获得了润滑系统在不同发动机转速下的最低润滑油压力,该计算结果可为润滑系统设计提供理论依据和边界条件。仿真计算结果表明:发动机润滑系统进油压力对轴承润滑的最小油膜厚度基本没有影响;原润滑系统供给润滑油的液压功率实测值超出理论需求值,最高可达72%,原润滑系统存在发动机中高转速工况下供油过量的问题。

有杆泵最小沉没压力的确定

在有杆泵抽油生产过程中,抽油泵的沉没压力及其对应的沉没度是有杆抽油系统设计的重要指标,对有杆抽油系统参数优化设计具有重要的指导意义。文中详细介绍了国内外有杆泵抽油生产过程中抽油泵的沉没压力及其对应的沉没度的研究情况,以有杆泵的充满程度为目标,综合考虑沉没压力、流体通过固定阀孔的阻力损失等因素,建立了有杆泵抽油最低沉没压力的计算方法,并利用该方法分析了有杆泵的泵径、冲程、冲次及井液流体黏度等因素对最低沉没压力的影响。通过东部油田某口实际油井计算结果表明,有杆泵达到相同充满程度所需的最低沉没压力随泵径和冲程的增大而减小,随冲次和流体黏度的增大而增大,为有杆抽油系统参数优化设计提供了参考依据。

调速系统压力罐的容积计算分析

针对水电站安全运行要求,选取合适的油气比和紧急停机压力对油压装置压力罐的容积进行准确的计算分析,以选取合理的压力罐容积。

自动喷水灭火系统最不利点处喷头工作压力的确定

根据设计实践,讨论了在进行自动喷水灭火系统设计时,确定系统最不利点处喷头的最低工作压力的方法.

学习新规范心得之七——关于系统工作压力与设备等额定工作压力的讨论

GB50736--2012《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》第5110条：”建筑物的热水供暖系统应按设备、管道及部件所能承受的最低工作压力和水力平衡要求进行竖向分区设置。”

车用发动机润滑系统最低润滑油供给量研究

随着我国的科技发展十分迅速,我国的汽车在不断的增多,以某1.8VVT发动机为研究对象,建立了发动机润滑系统计算模型和轴承动力学模型,对主油道压力、轴承处润滑油流量、轴承轴心轨迹、最小油膜厚度等参数进行了计算分析。通过计算轴承、凸轮和VVT系统等润滑系统关键部件的润滑油压力需求,获得了润滑系统在不同发动机转速下的最低润滑油压力,该计算结果可为润滑系统设计提供理论依据和边界条件。仿真计算结果表明:发动机润滑系统进油压力对轴承润滑的最小油膜厚度基本没有影响;原润滑系统供给润滑油的液压功率实测值超出理论需求值,最高可达72%,原润滑系统存在发动机中高转速工况下供油过量的问题。

水泵水轮机甩负荷工况导叶关闭规律优化

抽水蓄能机组水力过渡过程特性品质主要体现在水泵水轮机甩负荷工况大波动的控制参数。为了研究导叶关闭规律对水泵水轮机甩负荷工况关键参数的影响,文中采用有压瞬变流理论特征线法,分析了不同关闭规律对甩负荷过程中压力、转速、尾水管真空度等参数的敏感性。研究结果表明,过渡过程中的最大转速上升值发生在机组流量较大时导叶一关一拒工况,导叶关闭规律对转速极值的影响不是很敏感;尾水管最低压力发生在相继甩负荷工况。

半导体PVD用200mm口径低温泵性能测试研究

降温时间、最低工作压力、抽速和抽气容量是低温泵的关键性能参数,本文设计并搭建了综合性能测试平台对200mm口径低温泵ICP200N进行了系统测量和分析。结果表明,ICP200N低温泵降温时间小于90min;无烘烤条件下最低工作压力可达10^(-7)Pa量级,此时主要残留气体成分为H_(2)O和H_(2)。给出了低温泵在PVD实际应用中比较重要的30s恢复容量的测量方法,测得ICP200N低温泵氩气和氮气30s恢复容量分别为820L和590L。设计了一种简易流量校准装置提高了抽速测量精度,测试表明ICP200N低温泵氮气、氩气抽速与国际主流竞品低温泵相当。目前ICP200N低温泵已在国内半导体客户产线PVD装备上获得了批量应用。

心脏手术代用静电泵与阀的结构参数设计

设计了一套由静电泵及压力机械阀组成的人工心脏系统,探讨了以体外静电泵及单向最低压力机械阀替代心脏的二尖瓣和三尖瓣、主动脉瓣和肺动脉瓣,完成体外循环心脏手术的可行性,介绍了静电泵及压力阀的工作原理,提供了泵阀系统与体内动静脉的连接方案,完成了在极值血压状态下的泵阀相关参数的计算,该系统具有与心脏相应器官的血压变化的数值一致性的特点,将会有好的应用前景。

热电联产系统中最佳冷源热网加热器的选择方法

针对热电联产系统中存在的热网加热器供热抽汽参数与热负荷匹配不合理的问题,将热网、热网加热器和供热汽轮机看作一个整体系统,通过对整个热电联产系统的全工况研究,得到热电联产系统联合性能曲线,并对其工作特性进行分析,总结出合理选择热网加热器的方法。使热电联产系统无节流工况的压力达到最低压力即达到中压缸允许的最低排汽压力,此时的热网加热器称为最佳冷源热网加热器。热电联产系统使用最佳冷源热网加热器能够充分利用低压蒸汽进行供热,减少供热抽汽时阀门的节流损失,提高机组热效率,增加发电量。

桥口油田天然气驱提高采收率室内实验研究

本实验研究是针对中原桥口油田南八仙浅层桥69-08井注天然气项目进行的。该井油藏温度50℃,原始地层压力10.11 MPa,饱和压力9.43 MPa,脱气原油50℃粘度0.96 mPa.s,20℃密度0.7642 g/cm3,实测油气比200m3/m3。采用PVTsim10.0软件得到模拟油藏相图,表明该油藏为不饱和油藏,在油藏压力下开采时油藏流体以单相渗流,油藏流体临界温度331.6℃,临界压力7.66 MPa。注入气为含甲烷89.3%的油藏深层天然气。用3种方法预测的最小混相压力(MMP)值均大于在CFS-200型混相驱实验装置上通过长1.22 m、内径6.35 mm、渗透率7.5μm2的填砂细管测得的MMP值(18 MPa),偏差在+22.2%^+77.8%。在细管驱替实验中,随注入压力增大(10.11~22.0 MPa),气体突破体积(0.79~0.86 PV)、突破时采出程度(49.8%~74.0%)、最终采出程度(59.0%~91.0%)均增大,即混相驱与非混相驱相比,见气晚而采出程度高;在混相驱中,注入压力的影响较小。图6表2参6。

不同物理清洗方式对一体式膜生物反应器过滤特性的影响

通过考察一体式膜生物反应器运行过程中的膜污染情况和不同物理清洗方式减缓膜污染的效果,研究造成膜污染的原因和控制膜污染的方法。结果表明:膜外表面沉积污泥是造成膜污染的主要因素。空曝气减轻膜污染的作用有限,只能将归一化膜比通量从0.26提高到0.39;在活性污泥混合液中搓洗膜丝可以清除膜外表面沉积污泥层,可将归一化膜比通量从0.29提高到0.64,是一种方便而有效的清洗方式,且可在实际生产中实现。间歇式运行方式的停抽期间,最低剩余抽吸压力可以用来表征运行过程中膜过滤性能的变化。

注CO_2开发油藏气窜特征及影响因素研究

胜利油田高89-1块注CO2时注入气体单向突破现象较为突出,直接制约了原油采出程度的进一步提高。为此,结合最低混相压力试验和油藏概念模型,提出了3种表征气窜的气油比变化模型并进行了模拟研究。对气窜影响因素的研究表明,储层渗透率、非均质性和裂缝对气窜均有明显影响。现场应用实例表明,3种气油比变化模式对于现场判断气窜类型并采取针对性措施有重要的指导作用。