公路隧道在大变形条件下的土建设计与结构稳定性分析

本研究深入探讨了在大变形条件下的公路隧道土建设计与结构稳定性分析。通过详细研究土建设计原则、支护技术、结构稳定性评估方法等内容,提出了一系列针对大变形条件的实质性设计策略。关注隧道结构的整体稳定性、抗震性能、变形控制与监测技术以及排水系统设计等方面,以适应复杂地质条件和变形挑战。本研究不仅为提高隧道工程的设计水平提供了科学基础,还对未来类似工程提供了有益的经验和指导,促进了公路隧道工程的安全可持续发展。

SP700钛合金热变形行为及组织演变

采用Gleeble3800热模拟试验机对SP700钛合金进行热压缩试验,研究合金在变形温度为800~880℃、应变速率为1~10 s–1、压缩变形量为30%和50%条件下的流变行为及显微组织演变.结果表明,随着变形温度升高和应变速率降低,SP700钛合金热压缩变形的峰值流变应力降低.合金在800℃压缩变形时,流变应力曲线呈明显的动态软化,其显微组织中α片层逐渐破碎球化,部分α片层发生动态再结晶.随变形温度升高,合金压缩真应力–应变曲线呈稳态流变状态.在相同变形温度下,随应变速率和压缩变形量增加,α片层球化程度增加.热变形过程中,平行于压缩轴的α片层在压应力作用下弯曲扭折,片层内取向差不连续存在,并于不连续处存在新α/α界面.垂直于压缩轴的α片层在压应力作用下界面发生起伏,片层内部存在累积取向差.在界面起伏处β相楔入α片层,最终导致α片层的破碎球化.

郯庐断裂带南段桴槎山韧性剪切带糜棱岩的变形条件和组分迁移系

本文对郯庐断裂带南段主干断裂典型的韧性剪切带进行了系统的剖析。从糜棱岩塑性变形的亚颗粒化、动态重结晶和矿物成分特征及岩石组分迁移变化等入手进行系统的研究工作，计算了岩石形成的温度、压力和流动应力和流变速率参数；模拟计算了岩石在剪切变形作用下的体积亏损及组分迁移的量值。

变形条件对30MnSiV钢动态再结晶行为的影响

通过在Gleeble 1500热模拟实验机上对30MnSiV钢进行高温压缩变形实验,研究了变形条件对其动态再结晶行为的影响。结果表明,变形的温度、速率及程度均对30MnSiV钢的动态再结晶有影响。获得了30MnSiV钢动态再结晶产生的条件及动态再结晶激活能。

变形条件对SiCp/2014Al复合材料力学行为和晶粒度的影响

研究了变形温度、应变速率和变形程度等热加工参数对SiCp2014Al复合材料力学行为和晶粒度的影响。结果表明,该材料的流动应力对变形温度和应变速率比较敏感。变形温度每升高40℃,流动应力降低5～10MPa,应变速率每提高一个数量级,流动应力增加13～18倍。提高应变速率有利于获得细晶组织。以足够的变形程度锻造以及适当提高锻后冷却速度均有利于获得细晶组织。根据实验结果确定了该材料的流动应力与热加工参数之间的函数关系。

变形条件对X65钢高温变形抗力的影响

研究了τ、ε、ε、λ对X65钢高温变形抗力的影响及诸因素之间的相互作用,研究了变形抗力模型结构,并建立了又及变形抗力模型。

硬铝LY12CZ在强电场中超塑变形时的最佳条件

在强电场中进行超塑变形是一项新颖的课题．本文运用正交试验法对三个工艺因素（温度、速度、场强）选取四个水平，研究了未经预处理的硬铝ＬＹ１２ＣＺ（ＨＢ：１３１，晶粒尺寸：２１μｍ，供应状态：ＣＺ）在强电场中进行超塑变形时的最佳温度－速度－场强条件．结果表明：在合适的工艺参数（７６３Ｋ－１．８×１０－４ｓ－１－２ｋＶ／ｃｍ）条件下硬铝ＬＹ１２ＣＺ的最大延伸率为１９５％．正交试验和方差分析结果证实，电场参数是强电场下超塑变形时的一个重要工艺因素．应变速率敏感性指数ｍ值测定的结果也进一步证实硬铝ＬＹ１２ＣＺ的起塑变形极限对电场参数值的大小颇为敏感．硬铝ＬＹ１２ＣＺ在７６３Ｋ－１．８×１０－４ｓ－１－２ｋＶ／ｃｍ的变形条件下超塑拉伸试验的结果与在７６３Ｋ－１．８×１０－４ｓ－１的变形条件下超塑拉伸试验的结果相比，最大延伸率和应变速率敏感性指数都提高了３０％，超塑拉伸时的最大拉伸力减小了２５％．

变形条件对硅锰弹簧钢脱碳的影响

以６０Ｓｉ２Ｍｎ钢为例，研究了变形条件对硅锰钢脱碳的影响。结果表明：硅锰弹钢脱碳主要发生在轧前加热过程中，轧后冷却也发生脱碳。加热温度为１０５０℃，炉内呈还原气氛，轧后以１５℃／ｓ以下冷速（下形成贝氏体）快冷，可减少脱碳。

东昆仑造山带东段哈图沟–清水泉–沟里韧性剪切带塑性变形及动力学条件研究

东昆仑造山带东段哈图沟–清水泉–沟里韧性剪切带记录了多个旋回的造山作用,本文通过对韧性剪切带中石英 c轴组构和显微构造特征测试分析,探讨东昆仑造山带东段陆块间俯冲拼合及地壳伸展减薄的形成机制。结果显示,韧性剪切带变形温度介于380~650℃之间,形成环境为中–高绿片岩相到低角闪岩相,剪切带内差异应力值介于173~509 MPa 之间,应变速率介于6.93×10–14~1.43×10–8 s–1之间,主体为10–11~10–10 s–1,显示韧性剪切带变形是快速俯冲作用下的产物,越靠近东昆仑造山带东段东昆中断裂带其变形温度、差异应力值及相应的应变速率值越大,表明东昆仑造山带东段韧性剪切变形中心为东昆中断裂带。利用不同方法所计算出的韧性剪切带运动学涡度值,显示韧性剪切带早期瞬时运动学涡度（0.56~1）对应于东昆仑造山带东段东昆南与东昆仑造山带东段东昆北陆块间俯冲的初始阶段,中后期运动学涡度（0.25~0.91）应当对应于东昆南与东昆北陆块间的俯冲碰撞阶段,最晚期的C′瞬时运动学涡度（0.19~0.51）则对应于后造山的伸展阶段。通过石英c轴组构结合其宏微观构造特征,认为东昆中构造带至少经历了3个期次的构造运动,分别为加里东晚期的逆冲兼左行走滑剪切作用、晚海西–印支期的逆冲兼右行走滑剪切作用和燕山早期及之后的脆韧性–脆性的左行走滑剪切作用。

岩石在峰值荷载变形条件下的松弛试验研究

进行了岩石在峰值荷载变形条件下的松弛试验及峰值荷载前的加卸载试验。试验表明:岩石在峰值荷载变形条件下的应力松驰曲线呈阶梯式下降特征,说明岩石在峰值荷载变形条件下的应力松弛是间断的和阵发式的,其原因是岩石内部破裂面相互滑动、裂纹扩展和新裂隙产生的综合作用;岩石结构的完整性和岩石弹性能量储存能力强弱对岩石的松驰特性具有明显影响,因这些因素不同,则应力下降台阶数及松驰时间也不同。

GH1016合金热变形本构方程及临界变形条件

为了研究GH1016合金的高温热变形行为,利用Gleeble-3500热模拟试验机进行变形温度在1000～1150℃范围内,应变速率为0. 1～10 s-1,总压缩变形量为60%的热压缩试验,通过获得的真应力-真应变曲线研究了其变形行为。研究结果表明:真应力随变形温度的降低和应变速率的升高而增加。在一定的变形温度下,随着应变速率的增加,峰值应力和峰值应变均增加;在一定的应变速率下,随变形温度的升高,峰值应力和峰值应变减小。根据真应力-真应变曲线中的峰值应变和峰值应力数据,利用数据拟合的方法分别求得了GH1016合金的热变形本构方程和临界变形条件方程。在本实验条件下,GH1016合金发生动态再结晶的热激活能为456. 55 k J·mol-1。

变形条件对304不锈钢动态再结晶的影响

采用平面压缩变形观察304不锈钢在应变过程发生动态再结晶（DRX）的试验,结果表明发生DRX的可能性随着变形温度的升高和应变速率的减小而增加,而动态再结晶晶粒尺寸同样随着变形温度的升高和应变速率的减小而增大;试验过程钢的再结晶晶粒尺寸为5~30μm。

变形条件对高洁净微合金钢组织性能的影响

讨论了变形对高洁净微合金钢贝氏体转变及转变组织的影响,并与两种工业钢STE355(8Y)、X60(6B)进行了比较,试验在720～1100℃进行。结果表明,在同样试验条件下,高洁净钢的贝氏体相变温度要比大桥用钢STE355低50～70℃;高洁净钢冷却到室温时得到了微米级的细化组织;并且高洁净钢室温硬度及抗拉强度均明显高于两种工业钢。

东昆仑五龙沟金矿田控矿构造带的变形条件——来自EBSD组构的启示

五龙沟金矿田是东昆仑地区最重要的金矿集中区之一,金矿田主要控矿构造为偏脆性断裂破碎带,在三条控矿构造带中仅在萤石沟—红旗沟构造带邻近北侧的局部出露韧性变形带。本文作者运用电子背散射衍射技术(EBSD)技术方法,对东昆仑五龙沟金矿田萤石沟—红旗沟构造带变形岩石的组构分析显示,花岗质糜棱岩韧性变形强烈,大部分样品石英变形机制是以中温I级柱面(1010)<1120>滑移为主,变形式样比较单一;少量样品为中高温II级柱面(101—0)<0001>滑移和中低温底面(0001)<112—0>滑移。从岩石组构特点结合宏观构造分析,五龙沟金矿田萤石沟—红旗沟构造带及其邻近北侧经历了中-中深层次、中-中高温条件(15~25 km,t=350~550°C,P=0.40~0.60 Gpa)的韧性变形,局部叠加中浅层次、中低温条件(10~15 km,t=250~350°C,P=0.25~0.40 Gpa)的韧脆性变形;而岩金沟和三道梁—苦水泉构造带为低温低压条件的脆性破碎带。结合变形花岗闪长岩年代学资料,确定构造变形时代为早中生代。

热变形条件对含钪铝锂合金流变应力和显微组织的影响

在变形温度为380～500℃,应变速率为0.001～10 s-1的条件下,采用Gleeble-1500热模拟试验机对含钪Al-Cu-Li-Zr合金的热变形行为进行了研究。结果表明:含钪Al-Cu-Li-Zr合金流变应力随变形温度升高和应变速率的降低而减小;变形初期,应力值随应变的增加迅速提高,显示出明显的加工硬化效应。当应力值达到峰值后,随着变形增加,流变应力逐步降低,合金出现明显的软化现象。根据流变应力本构方程及利用作图法和线性回归方法求解得出各参数值,得出流变峰值应力方程;该合金在高温压缩试验中会发生动态回复,在一定条件下会发生动态再结晶,并且温度越高应变速率越低,该合金越易发生动态再结晶,从而表现出其流变应力越低。

Fe-Mn-Si合金不同变形条件下的马氏体相变特性

采用X射线衍射、透射电镜观察研究了Fe-17Mn-5Si-10Cr-5Ni形状记忆合金不同变形条件下的应力诱发ε马氏体相变及其形状记忆效应。研究表明,停载时间为0～10 min时,试验合金形状恢复率随停载时间的增加而迅速增大,停载时间超过10min时,虽然应力诱发ε马氏体量增多,但形状恢复率却减小,造成这一现象的原因是应力诱发ε马氏体的稳定化。合金试样停载10 min可以有效地提高合金的形状记忆恢复率。

平面汇交二力杆系变形协调条件的解析方法

现有文献中关于杆系变形协调条件的求解相对比较复杂.本文通过对杆系的几何方程采取微分运算,相对简单地得到了平面汇交二力杆系的变形协调条件.本文的工作可供大学生和教师们在材料力学的学习和教学中参考借鉴.

不同变形条件的HPS485wf钢动态再结晶仿真

为了揭示HPS485wf钢动态再结晶组织演变行为,在不同的单道次热压缩变形条件下,进行了该钢动态再结晶过程的CA仿真.结果表明:随着变形温度升高,动态再结晶的孕育期缩短、速度加快,平均晶粒尺寸增加;随着应变速率加快,动态再结晶的孕育期延长、速度减慢,平均晶粒尺寸减小.

空间静不定桁架的变形协调条件及求解

根据桁架受载后各杆件的伸长量、各杆件夹角的变化之间的几何关系,以各杆的伸长量和夹角的微小变化为未知量,建立了空间静不定桁架的变形协调条件,并结合实例给出了求解空间静不定桁架的一种计算方法.

有机实验中麦芽糖脎的形成及变形条件的观察

介绍了学生实验中确保麦芽糖成脎的关键条件及晶体变形与结晶条件的关系 .控制本实验条件中的结晶条件 ,可观察到 4种晶体形态 .