标准椭圆封头对薄壁内压圆筒承载能力的影响

试验研究表明:与圆筒等厚的标准椭圆封头,可提高钢制薄壁内压短圆筒的承载能力;得到确定0Cr13不锈钢制薄壁内压短圆筒屈服压力和爆破压力的经验公式,以及区分内压长、短圆筒的临界长度计算公式.采用0Cr18Ni9Ti不锈钢制薄壁内压圆筒的爆破压力试验数据验证了文中公式的有效性和合理性.

奥氏体不锈钢冷冲压标准椭圆形封头塑性变形预测方法研究

通过公式推导,明确国内外所规定的两类塑性变形预测方法的物理意义。对比标准椭圆形封头冷冲压成形试验结果,建立能够真实反映封头冷冲压成形过程的数值计算方法。基于该数值计算方法,研究封头塑性变形与公称直径Dn、名义厚度δn的关联性,建立基于这两个参数的封头塑性变形预测方法,并对比所建立的预测方法与现有方法得到的封头塑性变形结果的差异。得到如下结论:现有的两种预测方法得到的结果分别反映了封头经向的平均塑性变形和板料边缘环向压缩塑性变形平均值,两者都不能反映封头真实的塑性变形大小;建立的塑性变形预测方法更加准确、可靠,可用于预测封头的塑性变形。

非标准椭圆形应力路径下饱和松砂动强度的试验研究

基于线性规则波浪作用下有限厚度海床动力响应的解析解,证明了非饱和、各向异性海床中一点土体单元上由主应力轴旋转所引起的应力路径应为非标准椭圆形而不是传统认知的圆形,并推导了量化该非标准椭圆形应力路径大小和形状的3个特征参数。通过27组不排水条件下的循环主应力轴旋转试验,讨论了轴向偏差应力和剪应力的幅值及初始相位差对饱和砂土动强度的影响。试验结果表明轴向偏差应力对动强度的影响高于剪应力的影响,同时初始相位差对动强度的影响显著。随着初始相位差的增大,破坏周次的对数基本呈线性减小,进而得出了非标准椭圆形和标准椭圆形两种应力路径下砂土动强度的关系。研究成果克服了传统圆形应力路径下土体动强度特性难以直接用于分析有限厚度海床稳定性的不足,可为近海海洋工程设计提供技术支持。

标准椭圆形封头爆破压力的计算

容器的爆破压力确定对于容器的安全及设计具有重要指导意义。首先通过有限元和试验结果对比,验证了有限元计算爆破压力的可行性。进而利用有限元模拟得到试验很难确定的标准椭圆封头爆破压力数据,归纳数据,得出工程上可行的标准椭圆形封头爆破压力公式。

中国草鱼产业发展的空间分布及演化研究——基于标准椭圆模型

为研究大宗淡水鱼养殖和产业空间优化问题,基于标准椭圆模型,以大宗淡水鱼产量最多的草鱼为研究对象,2006—2016年国内31个省级行政区草鱼产业养殖规模为基准,分析草鱼产业发展的空间分布格局(集聚度、重心、范围、方向)、演变特征及影响因素。研究表明,国内草鱼产业空间演变呈离散化集聚发展态势。长江流域中上游地区产量的稳步增加,西北干旱、半干旱地区的草鱼养殖扩大,推动了草鱼产业标准椭圆向西、向北偏移。草鱼产业发展的空间布局呈现分散化集聚,草鱼养殖逐渐由粗放型养殖向精细化养殖方式转变,产业发展在空间上存在由中东部向西、向北传递机制。这主要是草鱼具有良好的环境适应性、中西部成本较为低廉和市场扩大效应导致的。

对冷旋压近似椭圆形封头代替标准椭圆形封头的分析

本文对冷旋压近似椭圆形封头代替标准椭圆形封头进行了分析。在此基础上,笔者不同意冷旋压近似椭圆形封头的承载能力将比同材质、同厚度标准椭圆形封头下降10％～25％的论点,并认为由此而寻找各种新型封头的努力都是不必要的。重申,满足标准椭圆形封头形状和尺寸允差要求的冷旋压近似椭圆形封头,可以等效代替标准椭圆形封头。

几种碟形封头替代标准椭圆形封头的合理性讨论

针对目前几种碟形封头是否能替代标准椭圆封头问题的两种完全不同的观点，作者在理解ＡＳＭＥ等国外规范的基础上进行分析评述，认为只要能满足ＧＢ１５０规定的标准椭圆封头的允许形状偏差，不论封头的加工方法如何，都应属于标准椭圆封头，故在材料、厚度相同时可以等效代替标准椭圆形封头。

标准椭圆封头数控加工技术研究

介绍椭球封头在数控加工试验过程中出现的一些问题及相应的解决方案。

标准椭圆形封头曲率半径的近似值

根据四心圆法做椭圆的基本原理归纳出了标准椭圆形封头曲率半径的近似值，从而简化了标准椭圆形封头的画法。

内压标准椭圆封头成型最小厚度的确定

在考虑不同因素的情况下,内压标准椭圆封头成型最小厚度也有所不同。若考虑不周,一方面会给设计带来不安全的风险,另一方面也会造成浪费,科学、合理地确定内压标准椭圆封头成型最小厚度是非常必要的。文中对内压标准椭圆封头成型最小厚度进行了全面分析,考虑强度条件、开孔补强及内压弹性失稳3个因素,分别给出了内压标准椭圆封头成型最小厚度的计算方法,3种情况下封头成型最小厚度的最大值,即为内压标准椭圆封头成型的最小厚度。

标准椭圆封头工艺增厚问题的讨论

通过对压力容器用标准椭圆封头的设计、采购、制造过程的阐述,指出了封头在设计、制造过程中存在的问题,提出将筒体名义厚度做为封头名义厚度,从而满足压力容器制造的安全性与经济性,避免封头制造和使用方由于工艺增厚而引发价格纠纷。

S30408标准椭圆形封头冷冲压塑性变形分布预测

鉴于封头最大塑性变形不能全面反映冷冲压残余影响,有必要对封头塑性变形的整体分布规律展开研究。针对不同规格封头的冷冲压过程进行数值仿真,运用统计学方法,拟合出塑性变形分布规律的预测公式。通过开展封头冷冲压成形试验,发现数值模拟和预测公式得出的封头厚度变化和经向塑性应变均能较好地与试验数据相吻合,从而验证了预测公式的有效性。研究表明:封头等效塑性应变沿轴向的分布规律可用2段开口相反、平滑过渡的抛物线来描述;封头厚度变化沿轴向的分布规律可用2段斜率不同的直线来表示。建立的封头塑性变形预测方法简洁可靠,可满足工程实际的预测需求。

标准椭圆形封头与旋压椭圆形封头的区别

运用薄膜理论分析了旋压椭圆形封头的本质及其应力分布，指出了它与标准椭圆形封头不等效的原因及替代关系。

内压标准椭圆封头壁厚冲压减薄量的研究

通过对内压标准椭圆封头冲压成型后的实际壁厚进行测量,同时参考相关行业标准对相应各点进行应力分析,合理解决了选择内压标准椭圆封头壁厚冲压减薄量的问题。

304材质标准椭圆封头直边段开裂失效研究

304材质不锈钢封头,服役使用4年后,工厂检修人员发现其直边部位发生开裂现象。通过无损检测,原材料化学分析,并且对设备周围环境分析,得出最终结论:304材质在湿H2S环境中,存在拉应力作用下,发生应力腐蚀,导致设备封头产生裂纹。如何预防应力腐蚀,及成功返修案例。

大型不锈钢标准椭圆形封头下料材料控制

通过工程施工实例 ,运用数理计算法控制下料直径 ,并与封头旋压厂的经验公式下料比较 ,节省了大量材料 。

对标准椭圆形封头形状系数K和系数K_1的讨论

GB 150—1998对标准椭圆形封头形状系数K和系数K1的值作出了规定,但由于标准椭圆形封头分为两种情况,即:以内径为基准的和以外径为基准的,而GB 150—1998第7.1.2中未说明是以内径为基准的还是以外径为基准的,给设计工作中对K,K1的取值可能会产生差错,并进行了讨论分析。

标准椭圆封头选用的探讨

应用薄膜理论应力分析，指出用JB／T4729－94中的椭圆封头替代JB／T4737－95中的椭圆封头是不妥的，并对制造过程中由于拉伸减薄而使用较厚钢板来制造封头时应注意的问题进行了论述。

标准椭圆封头强度设计中参数的选取

针对标准椭圆封头强度计算中几个参数选取的常见问题 ,从实际、理论上加以分析 。

再谈旋压封头与标准椭圆封头的替代

通过比较几种旋压封头与标准椭圆封头的形状,并在理解JB4732[1]、ASME[2]、AD[3]等规范关于凸形封头的设计计算方法的基础上,认为只要能满足GB150-1998[5]规定的标准椭圆封头的允许形状偏差,不论封头的成形方法如何,都应属于标准椭圆封头,故在材料、厚度相同时可以等效代替标准椭圆封头。