UHV MOA设定30kA级标称放电电流的必要性

为提高变电站过电压保护及避雷器运行的可靠性,从标称放电电流如何影响1000kV避雷器的保护特性、运行特性,以及特高压变电站的雷电侵入波保护可靠性等方面出发,对1000kV变电站雷电侵入波及通过避雷器雷电流进行了EMTP仿真分析,并按1000kV变电站雷电侵入波平均无故障时间>1500a的要求,根据IEC60071-2、IEC60099-5的基本原则,讨论和分析了1000kV特高压交流系统用无间隙金属氧化物避雷器(MOA)标准,认为设定30kA标称放电电流等级是必要和可行的。

过电压保护器标称放电电流(I_n)和通流容量的检验方法

指出过电压保护器(SPD)仅仅是一个保护元件,在建筑物电子信息系统防雷保护5大技术措施中只起限压作用.将SPD的标称放电电流(In)值定为30 kA,40 kA,60 kA,80 kA,100 kA完全是炒作所致.一般来说,SPD的In值为5 kA,10 kA,20 kA是能满足需要的.当SPD为8/2 0 μs ,其In为5 kA,10 kA,20 kA对应的最大通流容量检验采用8/20 μs,10 kA,20 kA,40 kA冲击电流,冲击次数为4×5,即分为4组,每组5次,每2次之间的时间间隔为1 min,每2组之间的时间间隔为25～30 min.这样既方便做到又能保证SPD有足够的通流累积能量热效应.

TVS二极管标称参数与静电放电防护能力研究

通过搭建ESD测试系统,测量TVS二极管的ESD防护性能,比较其标称参数与ESD防护性能之间的关系。结果表明,TVS二极管的反向击穿电压在一定程度上能够反映ESD防护能力,反向击穿电压与ESD峰值电流、ESD钳位电压呈线性关系,标称钳位电压略低于实际ESD钳位电压,而其他标称参数与ESD防护能力关联较小。标称参数难以全面反映器件的ESD防护能力。

电源电涌保护器冲击电流和标称电流的确定

以总配电房为例,对电源电涌保护器冲击电流和标称电流进行定性分析。根据雷电流分配的规定,计算出10/350μs波形荷载的冲击电流≥20 k A。在单位能量相同情况下,计算出8/20μs波形荷载的标称电流≥80 k A。

凯旋启动机保险丝标称电流小

涉及车型：所有凯旋车犁。故障现象：点火钏匙打到启动挡，启动机不运转。故障诊断：PSF1上的20A的黄色F8保险熔断，位置如图所示。

±1100 kV特高压直流导线表面标称电场及其影响因素研究

我国±1100 kV特高压直流(UHVDC)输电工程已经进入设计和建设阶段。近年来,特高压输电导线表面的电晕放电所引起的电磁环境现象逐渐受到学者的重视。当高压导线表面场强超过临界值时,导线周围的空气分子将被电离,发生电晕放电,形成正负离子或空间电荷。由于导线表面电场强度与诸如无线电干扰(RI)、可听噪声(AN)、地面处的合成电场和离子流密度等电磁环境参数密切相关,因而有必要计算并控制特高压输电导线的表面电场强度。使用模拟电荷法(CSM)计算了±1100 kV特高压直流输电子导线表面的标称电场分布,将高压导线表面的面电荷等效为成对的线电荷,子导线表面的电场强度可以使用线电荷获得。此外,还研究了导线高度、极间距、分裂间距和子导线半径等因素对子导线表面标称电场强度的影响。计算结果表明,与导线高度、极间距、分裂间距相比,子导线直径是影响子导线表面场强最显著的几何参数。当其他因素不变时,子导线表面场强的变化与子导线直径的变化在同一数量级;子导线表面场强的变化比导线高度、极间距、分裂间距的变化小一个数量级。最后还对线路无线电干扰和可听噪声进行了计算。

发电厂直流蓄电池的充放电管理及实例分析

某发电厂机组直流220V母线蓄电池组采用德国产HOPPECKE(松树)阀控式密封铅酸蓄电池,型号为OP2V-2500,标称电压为2 V,10h率额定容量C_(10)为2500Ah,10h率充电电流I_(10)为250A,共104瓶;机组直流110V母线蓄电池组采用风帆阀控式铅酸蓄电池,型号为GFM-1000,标称电压为2V,C_(10)为1000 Ah,I_(10)为100A,共52瓶。

《雷电防护》与《建筑物防雷设计规范》等国标的比较

介绍GB/T 21714-2015《雷电防护》系列标准的架构,并与国标GB 50057-2010《建筑物防雷设计规范》和GB 50343-2012《建筑物电子信息系统防雷技术规范》等标准进行比较和分析,主要比较术语、外部防雷装置(LPS)的参数选择、雷电电磁脉冲防护措施(SPM)、浪涌保护器(SPD)的参数选择等方面的问题。

Ⅱ级试验SPD泄放雷电冲击电流的可行性

通过试验的方法,采用脉冲电流发生器,对不同标称放电电流的Ⅱ级试验SPD,施加波形为10/350μs的电流波,考察Ⅱ级试验SPD所能通过的冲击电流与其标称电流的关系,从而对用Ⅱ级试验SPD泄放雷电冲击电流的可行性进行分析。试验结果表明:试验中的四个不同品牌型号的Ⅱ级试验SPD分别能通过其标称流0.075、0.075、0.1、0.125倍的冲击电流值,平均理论偏差为-6.25%,与相关理论研究相符;用Ⅱ级试验SPD泄放雷电冲击电流是可行的,但对于所能通过的冲击电流与标称放电电流的比值,不同品牌和型号之间有较大差异。由于受市场上实际产品的限制,在实际应用中,用Ⅱ级试验SPD代替Ⅰ级试验SPD作为第一级SPD可行性低。

氢镍电池不同倍率放电容量的快速测定

对二次电池不同倍率下的放电性能进行了对比研究，提出一种快速预测二次电池不同倍率下放电性能的方法———连续放电法；以依次递减的倍率连续对预先充满电的电池进行放电，可获得电池在各种倍率下的放电特性。

家用和类似用途单相插头插座额定值解析

本文根据GB/T 1002和GB/T 2099.1新版标准的规定及新旧版标准差异,对我国插头、插座产品的额定值进行全面解读,并结合不可拆线插头配线的实际载流能力、型式尺寸标称值、温升试验电流值和插头实际应用环境等因素,对单相不可拆线插头产品2.5A额定电流优选值的由来进行详细解析。

低压系统SPD和后备过电流保护装置可靠性分析

介绍浪涌保护器及其后备过电流保护装置的时间质量,重点分析金属氧化物压敏电阻型浪涌保护器、熔断器、断路器以及专用断路器的可靠性特征量失效率和系统失效率,并进行比较。指出选择高可靠性(低失效率)SPD是提高系统可靠性的根本措施,降额设计是提高SPD可靠性的主要方法之一,熔断器是后备过电流保护装置中失效率最低的器件。

对《评灵敏电流计常数K的测定》的商榷

本刊1991年第4期刊登的《评灵敏电流计常数K的测定》(下简称《评K的测定》)一文,对常数K的三种测量方法进行了评述,并认为只有文中介绍的第一种测量方法是正确的,第二、第三种方法都是错误的,我们认为这个结论值得商讨。

防雷标准中浪涌保护计算公式有关问题分析

简述电压保护水平U_p与标称放电电流I_n的关系,以及I_n与SPD寿命的关系,分析探讨防雷标准中SPD浪涌保护计算公式存在的问题及其原因。

镍镉电池测放电器制作

摄录像机常用的专用电池组有NP—1系列、BP—90系列等。标称电压12V,电池组容量一般有2.0、2.3、3.5、4.0、5.0Ah几种。这类电池大多应用进口快速充电器,充满后空载电压为15V左右,将充满的电池取下,放置约2小时,电压回落稳定在12.7～13V。 以NP—1B电池为例其标称电压为12V,标称容量为2.3Ah,充满电。

穿心式电流互感器倍率计算

互感器实际穿心匝数与标称匝数不一样时的倍率计算

如何选择10kV保护用电流互感器

在10kV配电所设计的过程中,10kV电流互感器变比的选择是很重要的,如果选择不当,就很有可能造成继电保护功能无法实现、动稳定校验不能通过的问题,应引起设计人员的足够重视。本文根据实例,就如何选择10kV保护用电流互感器中存在的问题进行简要分析。

手机电池标准解读

检测锂离子手机电池依据标准GB/T 18287-2000。以下对标准中的部分指标进行介绍。 放电性能 20℃放电性能含0.2C5A放电性能、1C5A放电性能,主要是考核常温条件下,电池在小电流放电和大电流放电工作状态下,电池放电到终止电压时的放电时间,即电池的放电能力,也就是电池容量。

远程调低充电机输出电压进行蓄电池组在线核对性放电

目前，通过核对性放电是确定电池组容量最准确的方法，但也是最麻烦的方法。按蓄电池组维护规程规定，每1年或2年必须对蓄电池组进行核对性放电，采用标称容量0．1A电流进行放电，检验其容量是否达到标称容量的80％以上，每次放电时间一般需要10h。

新型电流传感器

ITL 4000-S电流传感器用于对268mm直径导体内高达4000ARMS的电流进行无创伤性测量。该新型传感器使得在高达50kHZ（±1dB）频率下交流电流、直流电流和脉冲电流的隔离测量达到峰值测量标称值的三倍。