立轴旋涡涡核半径的研究

涡核半径是旋涡流场中切向速度最大位置对应的半径。由于旋涡运动的复杂性,通过测量全流场的切向速度来确定涡核半径的难度较大,而其它的确定方法也存在一定差异。通过一个易于确定的特征参数———旋涡水面线最大曲率点到中轴线的距离,来间接计算涡核半径的方法。论证了该参数与涡核半径之间存在着一个十次隐式方程的关系,讨论了关系式解的唯一性,并根据计算结果绘制了两者之间的无量纲关系曲线。对不同试验测量的旋涡水面线,采用本方法计算了涡核半径。

质子─核（^（208）Pb）弹性散射与核半径常数的确定

本文通过对动能为８００Ｍｅｖ的质子由基态铅核（２０８Ｐｂ）的弹性散射的角分布的分析给出了原子核半径（Ｒ）与核半径常数（ｒｏ）的值．这些值与从其它的测量原子核半径的方法所得到的结果符合得很好。

地核半径及核面无通量线上流速的确定

本文用Hide提出的方法和1965、1970及1 980年代的国际地磁参考场(IGRF)资料计算了地球导电流体核的半径,与地震波求出的地核半径值接近。在导电流体地核冻结磁场的假设下,提出了一种计算地核表面无通量线上流体全速度的方法。计算结果表明无通量线上流体速度可以达到18km/年,并且有占优势的西漂分量。

核半径的弥散效应和形变效应

考虑到核表面弥散分布己被电子散射及μx射线测量等大量实验所证实,对核电荷半径A1/3律作弥散修正是很自然的。核方均半径（m.s.

Th_(232),U_(235)和Pu_(239)单位核半径的规格化

按孤立α—源半衰期的观测值对Th_(232),U_(235)和Pu_(239)的单位核半径进行规格化.计算Th_(232),U_(235)和Pu_(239)在γ—辐射刺激下衰变率λ的增长.

用激光测量单个晕核半径

原子核内中子、质子的密度分布是决定核势、单粒子轨道等核性质的重要物理量．核子密度分布的实验和理论研究提供了重要而基础的核结构知识．1985年Tanihata等人在美国伯克利国家实验室（LBNL）发现^11Li核内的中子奇异分布（中子晕核haloneutron），标志了放射性核束物理的开端．

中低能区程函近似的复径迹修正及其对核半径的分析

分别比较了包含库仑力、库仑力+核力实部及库仑力+核力(实部及虚部)三种情况下的程函近似的径迹修正方法。通过入射能为12.5~50 MeV/u时^(16)O在^(12)C、^(63)Cu和^(208)Pb靶上的弹性散射角分布计算表明了包含核力虚部的复径迹修正方法的重要性。这样的修正方法对于轻靶、中等质量靶上的计算尤为重要。利用复径迹修正下的程函近似重新分析了入射能约为25~65 MeV/u时轻-重核^(6-9,11)Li、^(9-12)Be、^(10-15)B、^(11,12,14-18)C、^(14,16-19)N、及^(15,17,19-21)O在^(nat)Cu靶上的总反应截面数据并得到了相应弹核核物质密度分布的方均根半径。Liatard等利用Glauber模型分析该数据得到的方均根半径结果与Ozawa等利用Glauber模型分析入射能约为650~1 020 MeV/u时高能总相互作用截面数据得到的半径结果间整体性偏差为7.7%,而本文半径分析结果与高能结果间的整体性偏差为1.9%。

通过p+^(206)Pb弹性散射提取核半径常数

高能质子与原子核的散射与光的夫琅禾费衍射在机制上有相似之处,利用核反应弹性散射和光的夫琅禾费圆孔衍射的对应关系能够计算得到核半径,并由此提取出核半径常数.本文以p+206Pb反应为例说明了上述对应关系,建立了利用角分布计算微分截面的模型,在微分截面取极值的条件下利用此模型计算得到核半径,并提取出核半径常数.结果表明,本模型预期的核半径常数与实验经验值符合得很好.

核半径的测量

本文给出了核半径的测量方法、装置以及实验结果,并讨论了实验误差。

“核半径”的意义

我们在描述一个宏观球体的时候,经常采用半径来表示它的大小。在原子核物理中也是用“核半径”来表示原子核的大小的。但是应当注意,由于原子核很小,直到目前仍无法直接观察到它,那么它的半径也就无法“量”出来了,而只能通过实验间接地计算出。所以,“核半径”不同于宏观球体的半径,它并不是指原子核的几何半径。在对原子核进行研究的早期,它是指核的密度分布范围。后来。

振动激冷表面晶体形核特性及形核条件研究

选用透明合金NH4Cl-70%wtH2O溶液,考察了振动条件下2种不同粗糙度等级的激冷表面晶体形核特性。发现通常情况下表面粗糙程度对表面形核没有显著影响;表面形核具有明显的局域性,易于形核的位置具有良好的重复性。采用原子力显微镜观察了表面微观形貌,结果发现形核点区域与不形核点区域之间微观形貌存在明显差异,形核点微区均存在大小约为50～100 nm的凹坑,其尺度与临界形核半径相近。

微孔塑料挤出成型中气泡成核的聚合物刷子模型

气泡成核是微孔塑料连续挤出成型中的关键步骤之一 ,临界气泡核直径是影响制品中泡孔直径的主要因素 ,成核密度则是影响制品泡孔密度的主要因素。但现有的成核理论大都是以经典成核理论为基础的 ,而经典成核理论虽然给出了临界气泡核及成核速率的计算公式 ,但并没有考虑到聚合物的物性参数 ,并且不能计算临界气泡核半径的具体数值 ,所以其应用有很大的局限性。从聚合物刷子模型出发建立气泡成核的刷子模型 ,从而得出临界气泡核半径的计算公式 ,并分析温度、压力。

基于小润湿角下脉冲磁场的凝固形核模型

基于Ma形核模型,理论分析了异质形核基底小润湿角下脉冲磁场金属凝固的异质形核过程,建立了凝固形核模型.考察脉冲磁场磁感应强度对金属凝固临界形核半径及临界形核过冷度的影响.结果表明:该模型中体系Gibbs自由能与异质形核基底形状系数无关.在低过冷度金属凝固条件下,当脉冲磁场磁压力功与金属熔体固液自由能差在同一数量级时,脉冲磁场可有效减小凝固形核的临界半径;在大过冷度(大于20℃)金属凝固条件下,脉冲磁场对金属凝固临界形核半径的影响可忽略.金属凝固异质形核基底粒径较大时,临界形核过冷度随脉冲磁场磁感应强度增大而有效减小.

基于三垂面上形核的润湿角

对三垂面基体上非自发形核进行了研究.根据非自发形核的条件,对临界形核半径和临界形核功进行了推导,得到了临界形核功与润湿角的数学表达式.结果表明,临界形核功仅与润湿角有关,说明润湿角在非自发形核中起非常重要的作用.对形核润湿角进行的讨论表明了,与自发形核相比,非自发形核具有更小的临界形核功.

基于热声理论的铝合金电阻点焊熔核反演成像研究

电阻点焊过程具有一些独特的性质:形核过程的时间短;点焊熔核的形成过程因处于封闭状态而无法直接观测,直接提取焊点质量信息非常困难。目前,超声波等多种检测技术得到了一定的发展,但仍存在诸多不足。因此,本文引入热声理论,结合近场声全息理论和反演理论,利用交流点焊时工件产生的周期性波动的热量及由此而激发的热声效应来反演熔核尺寸信息,以此来判断焊点质量,为电阻点焊质量检测提供新的途径。结果表明:反演熔核图像能在一定程度上反映熔核截面尺寸的变化趋势及形貌特征。厚度为0.5 mm的工件的反演结果失真比较严重;厚度为1.0 mm和1.5 mm的工件,反演图像基本能反映出熔核尺寸的相关信息,但尚不能准确描述熔核的绝对尺寸。

高温合金蠕变空洞形核的修正模型(英文)

在对位错塞积进行修正连续介质分析的基础上,考虑了位错塞积造成的应力集中,详细讨论了空洞系统Gibbs 自由能的变化,得出了高温合金蠕变空洞新临界形核半径.结果表明:它比Raj 模型应用范围更广.

一种新的成核能导出方法

本文采用一种新的方法导出成核能,其方法比经典成核理论更直观,易理解,且应用更广泛。

管线钢亚微米级夹杂物的控制及对抗HIC性能的影响

通过添加Ti和Ti-Mg改性剂,试制了不同夹杂物组态的X70酸性环境用管线钢。利用OM和SEM分析试验钢中夹杂物的形态、尺寸、分布与成分;根据均质形核临界形核半径讨论了钢中夹杂物的形核和长大;测试了试验钢的氢致开裂(HIC)敏感性,并讨论了夹杂物对HIC敏感性的影响。结果表明:加Ti和加Ti-Mg均可以有效的在钢中产生大量细小、弥散的氧化物核心,其中加Ti试验钢中夹杂物以Al-Ti氧化物为核心,主要为大量亚微米级夹杂物和少量大尺寸不规则氧化物;而Ti-Mg试验钢中夹杂物以Al-Mg-Ti氧化物为核心,析出MnS,不易长大,夹杂物具有细小、弥散分布的特征。两种试验钢抗HIC性能均达到欧标要求,且Ti-Mg试验钢中完全没有发现氢致裂纹,这对提升试验钢抗HIC性能的效果明显。

基于对偶格基缩减的MIMO检测算法

研究了基于复数对偶格基缩减的MIMO系统检测算法,基于正交性亏损以及复数LLL格基缩减的特性,用一种新方法证明了采用对偶格基缩减线性检测的V-BLAST系统可以获得最大接收分集,其分集阶数等于接收天线数。为了解释对偶格基缩减检测性能优于原始格基缩减检测,本文定义了正确判决区域的核,提出了以归一化核半径为度量的分析方法,并给出了其计算式。仿真结果很好地印证了该方法的合理性和有效性。