牡丹不同根部位的代谢物分布

该文应用核磁共振(NMR)和高效液相色谱-质谱(HPLC-MS)技术系统分析了牡丹不同根部位的代谢物组成,共鉴定了包括蔗糖、苯乙酰类(4种)、酚酸类(6种)、单萜苷类(2种)、黄酮类(1种)和不饱和脂肪酸(2种)共16种代谢物.在牡丹根中,丹皮酚以及丹皮酚苷等苯乙酰类成分和蔗糖的含量较高,而酚酸、黄酮和单萜苷类成分的含量较低.基于NMR的代谢组分析表明,牡丹不同根部位的代谢物组成具有明显差异:在二级侧根、一级侧根和主根中,丹皮酚及丹皮酚苷类的含量依次较高而蔗糖含量依次降低,这可能与不同根部位的植物生理有关;和侧根相比,主根中具有活性的代谢物含量较高,推测主根的品质优于侧根,这为市场上牡丹根皮的等级划分提供了重要的科学依据.

荞麦根吸收铝和分泌草酸的部位

荞麦根在Al诱导下分泌草酸。从根尖开始依次划分为 0～ 0 .5、0 .5～ 1.0、1.0～ 1.5、1.5～ 2 .0cm区段 ,在 0 .5～ 1.0cm区Al的吸收最多 ,草酸的分泌部位主要在 0～ 0 .5cm区 ,显示Al诱导下 。

肢导联电极按放位置对心电图波形影响探讨

常规肢体导联电极板按放的位置,上肢选腕部关节上方约1寸处屈侧,下肢选胫骨内踝上方约2寸处。但在战时或平时,常可遇到烧伤、外伤或截肢等病例,无法在常规位置按放电极板。

椎管内神经根运动传导测定法对2型糖尿病患者的临床应用

目的介绍一种新的椎管内神经根运动传导测定法,并证明其临床应用价值。方法使用CCS-1型直流斩波式大脑皮质电刺激仪测定10例2型糖尿病患者(糖尿病组)和21例正常人(对照组)的运动传导速度(MCV)。取每位测试对象的T12棘突为刺激点,同时兴奋L5和S1根起始部,刺激S1棘突同时兴奋L5和S1根出(近)椎间孔处,在拇外展肌和伸趾短肌处记录运动诱发电位(MEP),并测量其潜时、波幅值和两刺激点之间的MCV。结果糖尿病组的T12,S1和拇窝刺激点的潜时值均明显高于对照组(t=4.40～4.63;P均<0.01以上)。在波幅值比较中,除S1刺激点中高于对照组外,其余各项均明显低于对照组(t=2.96～3.36;P均<0.01以上)。除了SⅠ-SⅡ点外,糖尿病组的其余两项MCV指标均明显小于对照组(t=4.40～4.63;P均<0.001)。结论椎管内神经根运动传导测定法对神经根部位病变的定位和评估预后是有帮助的。

生长素对苦丁茶扦插育苗的促根作用

用IBA、IAA、2.4—D和NAA四种生长素的200、100和50PPM三种浓度处理苦丁茶的插穗,并用不处理作为对照。结果表明,四种生长素的三种浓度处理的促根效果都比对照好,除IAA外,多数处理比对照都呈非常显著水平。结果还表明,从发根部位、根鲜重、发根率和成活率的综合表现,以NAA的促根效果最好,其200PPM60分钟和100PPM120分钟处理的促根效果都很突出;2.4—D200PPM60分钟处理、IBA200PPM60分钟和100PPM120分钟处理也有较好的促根作用,而IAA三种浓度处理的效果均较差。

防腿进攻术

腿法具有长距离进攻的特点。由于腿的力量远大于上肢,一旦被腿击中,其伤害程度极大。因此,防腿进攻在搏击中就显得特别重要。当敌以蹬腿、踢腿、飞脚、侧踢等腿法向我进攻时,我务必要身法灵活,通过躲闪之法使敌腿击落空,然后再寻机以有效的打击之法予以还击。

迷踪拳技击 绝技精选(下)

六、太岁夺命技击动作过程:对方于我身后双手抱住我胸部,并用力上提,欲抱起摔倒我。我抓准对方头部偏于左侧之机,旋胯拧腰,上身快速向左转动,随身转动,左臂屈肘用肘尖向左、向后猛力撞击对方左脸部位(图6-1)。

树木施肥的原则和技术措施

一、施肥原则1.施肥部位和深度。由于树木根系分布广,吸收水分和养分全在须根部位,因此,施肥应在根部的四周,不要太靠近主根。根系大、分布广的树木,施肥宜深,范围宜大,如油松、银杏、臭椿、合欢等;根系浅的树木施肥宜浅,范围宜小,如法桐、紫穗槐等;沙地、坡地易造成养分流失,施肥要深些。此外。

黄瓜嫁接的技术要点

冬春黄瓜生产采用嫁接技术,可有效地防治黄瓜枯萎病的发生,解决“死秧”问题。同时,嫁接后根系发达,对养分、水分的吸收能力增强,抗寒、抗病能力也提高,是目前温室黄瓜高产、稳产的一项切实可行的技术措施。采用此项技术需做好以下六点措施。

两颗大门牙凸出错位的早期矫治

照片1展示的是一例上面两颗大门牙被挤得向外长,因上牙床骨骼生长得狭窄,又将中间两颗大门牙根部位的牙床骨挤得向外凸出的情况。

金属软管配合波纹补偿器延长高炉冷却壁寿命

1 前言自70年代起,我厂高炉寿命一直是较短的,其根本原因就是冷却壁过早地损坏。尤其是炉腹以上部位的冷却壁,一般正常生产一年就开始损坏,第三年便大量损坏,以致发展到无法维持生产的地步,停炉中修或大修。通过多年跟踪观察分析认为,冷却壁损坏的原因,大致有以下几个方面:一是冷却强度不足;二是炉内煤气流不稳定,产生局部过热;三是冷却壁自身材质不好,适应性差;四是制造工艺不合理,局部应力过大或导致冷却水管严重渗碳,使冷却水管管根断裂;五是冷却壁之间连接方法不合理,限制了冷却壁的"自由运动",使本来比较脆弱的管根部位加速断裂。