桓仁大坝自动化监测改造工程施工

本文结合桓仁大坝安全监测特点,详细介绍了坝体接缝开度和坝基扬压力监测改造工程的仪器设备选择、安装布置及现场实施过程,较好地解决了原人工观测手段的效率低和数据不方便上传等问题,为类似自动化监测改造工程提供参考。

桓仁大坝坝基夹层处理的经验教训

桓仁大坝坝基软弱夹层抗滑稳定分析及加固处理中， 由于当时试验方法不符合规范要求， 提供的软弱夹层抗剪与压缩参数偏低， 加之使用的稳定计算模式亦不符实际， 导致大坝坝基采取大规模硐挖回填加固的保守处理方式； 同时硐挖使完整岩体遭受破坏， 岩体松驰使夹层环境恶化。总结分析指出： 良好的夹层处理方式应是尽量使夹层环境不恶化并有所改善。较好的处理方式有： 适当改变基础混凝土形状， 以改善基础应力和渗压分布； 夹层岩体实施锚固， 限制夹层的法向膨胀， 以增强凝聚力， 增大安全度； 系统设置贯穿层面的排水孔，实现排水减压， 防止水力劈裂，

桓仁大坝裂缝分析及处理

本文分析了桓仁大坝裂缝产生和发展的原因及危害;介绍了对大坝裂缝已采取的处理措施及其效果.

桓仁大坝导流底孔改建工程压浆混凝土衬砌设计及施工

桓仁大坝导流底孔改建混凝土衬砌,选用了压浆混凝土衬砌方法。压浆混凝土具有抗压强度高、收缩性小、抗冻、抗渗性强,不受气温变化的影响、可连续施工等优点。施工实践证明,底孔压浆混凝土强度高于普通混凝土强度。

桓仁水电站24号坝段稳定性分析

桓仁水电站24号坝段基础为透水性较弱的11岩层,其下为透水性强的12岩层,12岩层在24号坝段埋藏较浅。坝基帷幕在12岩层未封闭,承压水从24号坝段下游F1断层切割处出来,对24号坝段连同11岩层稳定不利。实测资料显示,24号坝段12岩层地下水位偏高且部分测孔水位有增大趋势。经分析,该坝段变形稳定,坝基扬压力无明显趋势性变化,坝基渗压系数在设计允许范围内,且该坝段基础无深层滑动面,因此24号坝段不存在稳定问题。

桓仁单支墩大头坝劈头裂缝稳定性分析

桓仁大坝上游面施工期发现严重的劈头缝20条,威胁大坝安全。因此,蓄水前在上游面做了防渗层,并在背面做了"砂浆棒"。1981年又发现新劈头缝8条,扩展的11条。为此,采用沥青混凝土对原防渗层加高,采用沥青席进行坝顶平面防渗,对封腔盖板用膨胀珍珠岩进行改造。采取这些加固措施后,现场检查和监测表明,大坝渗漏水明显减少,坝腔温度升高、温差变幅减小,劈头裂缝稳定。

桓仁水电站大坝坝基扬压力与渗流监测分析

桓仁水电站开建于上世纪50年代末,处于物资和技术匮乏年代,设计与施工中存在一定的缺陷,工程质量未能达到预期[1]。为确保水电站的安全有效运行,在以后几十年当中不断投入人力、物力,对大坝进行过多次的改造和维护[2]。对桓仁大坝的坝基扬压力和绕坝渗流进行了分析和评价,结果显示除了27#坝段有一孔扬压力超限外,其他参数都在正常范围之内,由此认为桓仁坝基帷幕和排水系统运行基本正常。

温度对桓仁电厂大坝裂缝的影响及温控措施

温度对桓仁电厂大坝裂缝的影响及温控措施桓仁电厂（１１７０００）常万光桓仁坝位于辽宁省桓仁县城北，大坝为单支墩大头坝，最大坝高７８．５ｍ，坝长５９３．３ｍ，正常高水位３００．０ｍ，坝顶高程３１２．５ｍ。大坝于１９５８年开工，１９６２年～１９６４年停建，...

计算机在大坝安全监测资料分析中的应用

在大坝安全监测及地质,水文等部门,常常有大量的建筑物性态的监测数据及关于地貌,水文地质方面的勘测资料.通过对这些资料加工、处理后得到的各种图形,可对研究对象进行深层次的分析研究.过去,这些工作都是由人工进行,庞大的数据通过人工处理转换成各种所需图形往往要花费大量人力和较长时间,而且对数据的处理精度不高,造成了图形准确度低,又不规范化.