Q_(2,3)黄土状土极限侧阻力及端阻力标准值探讨——以龙山发电厂试桩工程为例

极限侧阻力、端阻力标准值直接影响着单桩承载力的大小及桩长、桩径等参数的设计,其值可通过《建筑桩基技术规范》查表获取,也可通过试桩实测取得。在龙山发电厂工程试桩中,发现二者有很大出入。本文从试桩资料入手,针对Q2,3黄土状土,详细分析了桩的荷载传递特性及承载性状,发现了现行规范的缺陷,为Q2,3黄土状土分布区的桩设计提供了可借鉴的经验。

抗滑桩极限位移及桩侧阻力分布型式研究

为研究抗滑桩桩侧阻力的分布型式,本文提出了抗滑桩极限位移的概念,并应用平面应变有限元法研究了桩径、桩周土体初始侧向应力及土体力学参数对抗滑桩极限位移的影响;采用蒙特卡罗法对有限元计算成果进行拟合分析,给出了抗滑桩极限位移的计算模型;通过分析笔者在前文给出的抗滑桩极限阻力计算模型,并结合桩阻力与桩位移的关系曲线,给出了确定桩侧阻力分布型式的方法.

关于钻孔灌注桩动静测桩的对比分析及桩侧摩阻力标准值qs的取值问题探讨

工程桩单桩承载力的确定是桩基设计中的首要问题 ,为桩基设计提供参考指标的岩土工程勘察报告起着十分重要的作用 ,对大直径钻孔灌注桩单桩承载力的预估 ,桩周土摩阻力标准 qs的取定至关重要。论文通过对钻孔灌注桩静载荷试验、高、低应变检测的对比分析 ,探讨桩侧摩阻力标淮值 qs如何取值较为合适。

桩极限侧阻力取值的几个问题

根据试桩资料的分析 ,指出了桩周不同位置的土体表现出不同的工作性状 ,单单依据桩的类型以粘性土的液性指数和砂性土的孔隙比等物理指标来确定桩侧土的极限阻力与实测结果往往存在很大的差异 。

基于现场试验的桩身总侧阻力达到极限后的退化

基于40个场地中共82根桩的现场试验资料,通过研究桩身总侧阻力随桩顶沉降的发挥性状发现,桩身总侧阻力达到极限状态的36根摩擦桩中有13根桩的桩身总侧阻力出现退化现象。桩身总侧阻力达到极限后退化的型式主要有4类:退化后保持基本恒定的残余值、退化后一直降低、退化后又有缓慢增加甚至有的呈波浪状、其他特殊类型;超长桩桩身总侧阻力达到极限后退化的桩顶沉降较大(21.34～35.21 mm),非超长桩的较小(4.13～14.19 mm);桩身总侧阻力的退化是桩身各截面侧阻力在桩顶荷载作用下自组织、自调整的结果;描述存在退化的桩身总侧阻力–桩顶沉降曲线的数学模型主要有玻耳兹曼模型、三折线模型;桩身总侧阻力的退化有较大的危害,可采取诸如增强桩侧土强度、增加桩表面粗糙度、使桩进入好的持力层、清除桩端沉渣、事先预压等措施进行防治。研究结果表明,桩身总侧阻力达到极限后退化的探讨对桩承载性状的研究具有重要作用。

人工挖孔桩极限端阻力标准值取值探讨

根据两组静载荷试桩结果，探讨阜阳地区人工招孔桩极限端阻力标准值取值问题。

嵌岩桩极限侧阻力研究

根据嵌岩灌注桩中嵌岩段的受力特点,推导了嵌岩段的法向应力计算公式,以此为基础,采用Hoek Brown准则研究了嵌岩段的极限侧阻力计算问题,讨论了各因素对极限侧阻力的影响。结果表明:嵌岩段极限侧阻力随单桩轴力增大而增大;嵌岩段极限侧阻力与岩体质量等级有关;嵌岩段极限侧阻力与嵌岩桩相对刚度呈正相关关系。

对现行规范以液性指数I_L确定极限端阻力标准值q_(pk)的质疑

通过对某工程单桩极限承载力标准值不满足设计要求的原因进行深入分析,指出持力层土所含的高岭土浸水软化,当受到荷载作用时,在桩端周围形成塑性剪切滑移面,产生局部剪切破坏,大大降低了桩端持力层土的极限端阻力标准值qpk,从而指出现行《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-94)[1]仅以液性指数IL,确定极限端阻力标准值qpk值存在不足,宜综合压缩模量Es和孔隙比e而定。

嵌岩桩嵌岩段的岩石极限侧阻力系数

嵌岩桩在岩土工程中已得到广泛应用,但如何准确计算嵌岩段桩的极限侧阻力仍是工程设计人员面临的重要课题。收集整理了不同时期、不同地区、不同岩石强度和不同嵌岩条件下开展的145个嵌岩桩竖向下压承载力试验成果,主要包括嵌岩段岩石类型及其单轴抗压强度、嵌岩桩的直径与嵌岩深度、嵌岩段桩的极限侧阻力等。定义嵌岩段桩的极限侧阻力和岩石单轴抗压强度的比值为嵌岩桩嵌岩段岩石极限侧阻力系数,分析了桩径、嵌岩深度、嵌岩深径比和岩石强度对嵌岩段极限侧阻力和岩石极限侧阻力系数的影响规律,建立了嵌岩段岩石极限侧阻力系数与岩石单轴抗压强度之间的拟合关系式,给出了不同可靠度水平下岩石侧极限阻力系数取值。

大直径钻孔灌注桩桩侧极限摩阻力研究

根据试桩静载荷试验及桩身应力测试结果和对桩侧极限摩阻力预测技术系统的分析 ,研究了粘性土中大直径钻孔灌注桩 (LDBPs)的桩侧极限摩阻力的预测方法和指标确定。针对硬粘土或超固结土 ,提出了不排水强度指数的概念 ,综合了粘性土不排水条件下的内摩擦角和粘聚力。基于这一概念 ,对传统的“α法”进行了扩展 ,使之成功地应用于粘性土中LDBPs桩侧摩阻力的预测。同时还对用SPT锤击数N预测粘性土中LDBPs的桩侧摩阻力进行了统计分析 。

单桩竖向极限承载力标准值计算中的多解性分析

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94－94）中附录C的规定，在确定单桩竖向极限承载力标准值过程中，当Sn＞0．15且n＞4时，可能出现多个值，本文针对这种单桩竖向极限承载力标准值的多解性问题作了一些初步分析。

通过深井荷载试验测定单桩极限端阻力标准值

通过工程实例，对利用深井荷载试验测定大直径人工挖孔扩底墩单桩极限端阻力标准值，为设计提供准确可靠的桩基设计参数的试验及取值方法进行分析探讨。

对桩基基岩侧摩阻力标准值取值的探讨

随着城市的不断发展,钻孔灌注桩在桥梁、高层建筑等工程中广泛应用,在江西、湖南等地基岩揭露较浅,且局部地区基岩主要为软岩或极软岩,单单桩端承载力不能满足设计对桩基承载力的要求,其中嵌岩段侧阻力对于分担荷载起到重要作用,比较《建筑桩基技术规范》(简称《桩规》)、《高层建筑岩土工程勘察标准》(简称《高标》)和《公路桥涵地基与基础设计规范》(简称《公路桥规》)三本规范,对于基岩侧阻的计算各不相同,在勘察报告编制和设计过程中,对基岩部分桩基侧摩阻力考虑不足,易造成计算成果失真,对工程造价或工程安全产生影响。通过江西某小区项目分析各个规范之间计算成果与实际情况对比,对桩基基岩侧摩阻力标准值取值及计算方式进行探讨,以期为以后勘察、设计取值提供参考。

桩侧土摩阻力标准值选取对自平衡静载试验结果影响明显

本文对两根试桩自平衡静载试验进行了比对，证明了桩侧土摩阻力标准值的选取对自平衡静载试验结果影响明显，可为摩擦桩自平衡静载试验提供参考。

试桩极限承载力标准值取值方法探讨

对桩基极限承载力标准值的取值方法及折减系数的多解性进行了讨论与计算 ,给出了确定极限承载力标准值折减系数的选取方法 ,可供设计参考。

对钻孔压浆桩单桩竖向极限承载力标准值确定方法的探讨

以静载荷试验为依据 。

小直径桩端阻力标准值的分析与调整

根据1992年末沈阳市建筑工程质量监督站及有关单位收集的大量桩基静载试验资料,检验了《沈阳城区桩基础设计及施工暂行规程》(SYJB1—91)中各类小直径桩的端阻力标准值q_p表,并在此基础上给出了桩端阻力标准值q_p的建议值.

用静力触探资料估算单桩竖向极限承载力标准值的几点体会

本文通过实例,用静力触探资料进行了单桩竖向极限承载力标准值的估算,并把估算结果和传统的经验参数法估算结果进行了对比,同时,又用单桩静力载荷试验资料进行了验证,从而说明该方法在不断积累经验后,在本地区是可以推广应用的。

嵌岩灌注桩单桩竖向极限承载力标准值新旧规范对比

1980年以来,嵌岩灌注桩大量应用于建筑工程。此后三十余年,规范经多次制定及修订,嵌岩灌注桩的设计方法逐步深化。本文以某实际工程为例,对比研究《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94)、《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)、《建筑地基基础设计规范》(GBJ7-89)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)四本规范中嵌岩灌注桩单桩竖向极限承载力标准值Q_(uk)的计算方法及计算结果,证明现行规范《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)和《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)计算结果远大于《建筑地基基础设计规范》(GBJ7-89)、《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94)。因此,在涉及改造项目时,如原设计实际采用原建造时的设计规范(旧规范)计算给出的嵌岩灌注桩单桩竖向极限承载力标准值较小而无法满足改造后荷载的情况,可根据现行设计规范(新规范)重新进行计算,并结合单桩静载试验或其他方法进行确定,以利用原有桩基的安全储备,达到少加固、甚至是不加固基础的目的。

基于极限平衡分析的钻孔桩极限侧阻力计算

结合桩基受荷后桩周土应力状态分析,研究了桩周土达到极限平衡状态的条件,及其与桩周土极限侧阻力的关系。首先分析了桩基受荷后桩周土应力状态。根据库伦定律,建立了根据桩周土的应力状态计算桩周土侧阻力的方法。根据桩周土达到极限平衡状态时桩周土侧阻力与桩和桩周土之间的粘结强度的关系,建立桩周土极限侧阻力确定原则。进而提出根据试桩等测试结果与极限平衡计算结果的桩周土极限侧阻力计算方法。分析了土体埋深、桩周土侧阻力引起的附加应力长期作用、大面积堆载等对桩周土应力状态的影响。结合试桩实例分析,探讨桩周土极限侧阻力由桩周土应力状态控制时,桩周土极限侧阻力的变化规律。