棱镜组合系统色散率的理论计算

采用等光标法建立了二个棱镜组合系统三阶以内色散率的数学模型 。

一种多棱镜组合设计优化图像干涉性能的新方法

为了在不影响干涉条纹成像质量的基础上通过增大双折射棱镜结构角的方法获得更细致的光谱成分,优化设计了双折射棱镜的结构。通过计算分束角与结构角之间的函数关系,分析得知在传统双折射棱镜后附加一个与第二个楔形同性质的等腰三角形棱镜,使出射棱镜的o光和e光平行于光轴,即分束角α为0°,从而干涉条纹的成像不再受分束角的变化所影响。并将优化的双折射棱镜制成棱镜组以进一步提高光谱分辨率。实验分别采用传统双折射棱镜组和优化的双折射棱镜组对980nm的激光光源进行测量。实验数据可知,采用优化的双折射棱镜组得到的干涉条纹对比度更清晰,对应由DSP傅里叶变换得到的光谱数据也更精确。

对向观测快速定向的全站仪棱镜组合定位技术

文章研究了对向观测快速定向的全站仪棱镜组合装置在高墩大跨连续刚构桥梁测量过程中的使用,阐述了对向观测的基本原理,对向观测装置的测量方法,测量技术要点以及装置试验效果,该技术的使用提高了测量效率和测量精度,控制了桥梁测量全站仪定位的误差。

棱镜组合式透镜对中国儿童近视发展的影响作用

目的研究棱镜组合式透镜对中国儿童近视发展的影响及其安全性与适应性。方法前瞻性研究。招募171例7—13岁广州市近视儿童（基础等效球镜度在-0．50D至-3．00D范围内、无近视家族史），分为单光镜组89例、棱镜1组（下加＋1．5D）40例、棱镜2组（下加＋2．0D）42例3组。所有实验对象在配戴初、6、12、18、24个月后进行电脑验光、散瞳检影、A超眼轴长度测定及眼位测量，棱镜1组与棱镜2组进行相关眼动参数的测量。对所得数据进行t检验、方差分析、Kruskal-Wallis H检验、多重线性回归及Logistic回归等统计学分析。结果共有78．4％患者（134例）完成2年随访。3组病人远隐斜改变量依次为（0．22±1．97）△、（0．29±3．01）△、（0．13±2．16）△（F=2．00，P组间〈0．01；F=0．71，P时间〉0．05）。3组病人屈光度增长数值依次为（-1．50±0．67）D、（-1．18±0．60）D、（-1．04±0．66）D（F=6．43，P〈0．01），棱镜2组的组别是具有统计学意义的影响因素。眼轴增长值依次为（0．74±0．43）mm、（0．44±0．38）mm、（0．42±0．30）mm（H=17．43，P〈0．01），棱镜1组与棱镜2组组别及年龄是具有统计学意义的影响因素。结论与单光镜相比，下加＋2．00D的棱镜组合式透镜在控制近视增长方面有显著性差异，这种差异与眼轴长度相关。棱镜组合式透镜对远近眼位无明显影响，但患者的依从性较单光镜差。棱镜组合式透镜的长期作用有待于进一步的临床观察。

低浓度阿托品滴眼液和棱镜式组合透镜治疗青少年轻度近视的临床观察

目的探讨0.04%阿托品滴眼液、棱镜式组合透镜和二者联合应用,对控制单纯性近视发展的有效性及安全性。方法收集135例轻度近视学生,随机分为4组,A组:阿托品组,给予0.04%阿托品滴眼液每晚睡前1次滴双眼;B组:棱镜式组合透镜组,给予佩戴棱镜组合透镜;C组:联合治疗组,给予0.04%阿托品滴眼液滴眼联合棱镜式组合透镜配戴;D组:对照组,给予常规验光配镜,局部及全身均不使用任何药物和其他治疗。记录治疗前后裸眼视力、矫正视力、远用屈光度、调节力。结果近视度数平均上升值治疗组平均为(0.29±0.55)D,无统计学意义(P>0.05)。对照组较试验前增加(0.78±0.18)D,治疗组近视进展速度明显低于对照组,差异有统计学意义(P<0.05)。结论 0.04%阿托品滴眼液和单用棱镜式组合透镜对青少年轻度近视均安全有效,对控制屈光度的发展,调节功能的恢复疗效相同;合理应用可控制近视的增长。

可调谐激光器腔内色散棱镜及其组合

分析了色散棱镜的特性及其顶角设计问题。讨论了色散棱镜和扩束棱镜在布鲁斯特角入射状态下，可组合使用的形式及单程角色散。提出将色散棱镜与扩束棱镜组合使用，可减少色散棱镜个数而获得更大角色散的方法。并据此设计了两个色散棱镜组，在Ｔｉ∶Ｓ激光器中得到实际使用。

基于多级组合棱镜提高激光中心波长检测精度的研究

为了在保证抗干扰能力不下降的条件下提高对激光中心波长的检测精度,设计了多级组合棱镜系统,并提出了多级组合棱镜的干涉条纹拼接处理方法及相位耦合的计算公式。通过计算多级组合棱镜的干涉图强度、光程差函数及光谱分辨率,分析了采用三块子棱镜的组合结构的光谱获取,给出了用于分段干涉条纹拼接的处理方法及步骤,最终光谱分辨率可达2.875cm-1。实验采用3块材料一致的30mm×28mm×10mm的棱镜构成多级组合棱镜,对635.0nm标准激光进行相干处理。实验数据显示,分段的子棱镜分别采集得到了连续的光谱信息,再采用干涉条纹拼接处理方法后,经傅氏变换得到的光谱分布与标准光谱基本一致,而光谱分辨率得到了明显的提高。

棱镜式组合透镜在预防控制青少年近视中的疗效观察

目的评价棱镜式组合透镜在预防控制青少年学生近视的治疗效果。方法观察组116人,在读写时配戴棱镜式组合透镜(其中裸眼视力<0.6,近视屈光度>-0.75DS的患者同时配戴普通近视眼镜),对照组110人,配戴普通近视眼镜。观察两组1年后的屈光度变化情况,及戴该镜的舒适度。结果1年后屈光度变化:观察组近视平均加深-0.22DS,对照组组近视平均加深-0.76DS。两组近视加深度数对比差异有极显著意义(P<0.01),表明观察组学生近视度加深得到明显缓解。棱镜式组合透镜明显改善学生持续读写所引起的视疲劳症状,戴镜阅读的舒适度达到95.7%。在观察期内未发现显性外斜。结论青少年学生在读写时正确使用棱镜式组合透镜,可以解除(或缓解)因长时间近距离用眼引起的视疲劳,明显减缓近视的加深。对正视眼及<+0.50DS的远视眼向近视发展有预防作用。而且戴镜舒适,对眼睛发育无不良影响。

基于材料补偿的线性色散组合棱镜研究

作为传统的分光器件,棱镜的非线性色散缺陷限制了其在精密光谱仪器中的应用。从分析棱镜非线性色散产生的本质出发,建立了材料的色散模型,提出了一种线性色散组合棱镜设计方法。使用非线性系数T_1和T_2相近、线性系数V相异的两种材料,通过控制组合棱镜的参数和光线入射角可获得线性色散。最后通过建立线性色散组合棱镜的评价指标,对设计结果进行了科学、合理的评价,验证了设计理论的正确性。研究发现,组合棱镜能够有效改善棱镜的非线性色散缺陷,其改善程度依赖于两种材料的绝对非线性系数P。当P<0.01时,组合棱镜可获得线性色散,其色散曲线的非线性(Nonlinear,NL)优于5%。

用于大气消光系数测量的组合棱镜吸收池设计

基于两棱镜组合的光学特点提出了一种改进的光振荡装置。该装置由四个直角棱镜组成,通过调节棱镜间的相对距离和位置,可以改变基线长度和振荡次数,使光线在光振荡装置中实现立体分布,达到增加光程的目的。通过测量输出光强度,得到大气消光系数和能见度;对实际应用中激光器发散角所引起的光传输过程中光斑直径随光程增加而增大的情况进行了数值模拟,并分析了不同能见度对应消光系数及不同光程的光强衰减比,为探测器的选取提供参考。

棱镜式组合透镜对中小学生近视控制效果观察

为了解棱镜式组合透镜（又称学习减负镜）对青少年近视预防控制效果,我们于2008—2009年,进行棱镜式组合透镜和一般近视单光眼镜效果观察。

微小度数棱镜式组合透镜防治青少年中低度近视的疗效观察

目的评价微小度数棱镜式组合透镜预防控制青少年中低度近视的疗效.方法实验组116例(232眼)在读写时配戴微小度数棱镜式组合透镜,对照组110例(220眼)配戴普通近视镜.观察两组1年、2年后的屈光度变化及该镜的舒适度.结果 1年后屈光度变化:实验组近视平均加深(0.22±0.31)Ds,对照组近视平均加深(0.76±0.29)Ds;2年后屈光度变化:观察组近视平均加深(0.59±0.29)Ds,对照组近视平均加深(1.11±0.34)Ds.两组差异有显著性(P<0.01).结论青少年学生在读写时正确使用微小度数棱镜式组合透镜,可以缓解视疲劳,延缓近视发展.

宽谱段共光轴线色散成像光谱仪三棱镜分光系统设计

针对棱镜型成像光谱仪结构复杂、具有严重的色散不均匀性,进行了共光轴线色散棱镜式宽谱段成像光谱仪研究。利用棱镜的色散公式建立了对称型三棱镜组合分光结构的数学模型,获得了满足直视结构的棱镜组合,并在此基础上分析影响棱镜组色散线性因素：棱镜材料的折射率和色散率对棱镜组线色散影响比较大,入射角度对其影响比较小,并提出改善色散线性的方法,获得了满足线色散要求的棱镜组合的折射率条件,从而为共光轴结构的线色散棱镜式成像光谱仪初始结构的选择提供了重要理论依据。在工作波段为400~1 000nm、中心波长偏向角为0°、最大色散角为0.6°、光谱仪系统数值孔径NA为0.18、光谱分辨率为5nm条件下,实现共光轴三棱镜分光系统的线色散设计,最后利用ZEMAX进行了模拟分析表明,理论计算结果与实际仿真结果基本相符。

别汉棱镜的旋像精度分析和装校方法

本文详细讨论了别汉棱镜组的装校误差对光轴偏折的作用,分析了三轴装配误差对像点运动精度的影响,并给出了装配及检测别汉棱镜系统的一种有效方法。

棱镜的光学特性及在视光学中的应用

本文对棱镜的结构、量度、方向、定度方法及光学特性进行了介绍,简述了棱镜在视光学中的应用,包括双眼视功能检查、近视预防与棱镜在视光仪器中的应用。

棱镜-光栅组合色散型超光谱成像系统的优化设计

大视场、超光谱分辨率、高空间分辨是光谱成像仪的发展方向,谱线弯曲和色畸变的抑制则是二维谱图信息准确提取的前提。提出了一种棱镜-光栅光谱成像结构形式,并采用矢量方法构建了棱镜-光栅组合色散元件的数学模型,优化了分光模块的结构参数,基于此组合色散元件设计了一个具有近直视光路结构的超光谱成像仪光学系统。该系统光谱范围为400~800nm,入射狭缝长为14mm,F数为2.4,其光谱分辨率达0.5nm,调制传递函数（MTF）在探测器奈奎斯特频率68lp/mm处均大于0.7,谱线弯曲和色畸变均小于1μm,低于单个像素的13.5%。

一种实现线性无衍射结构光的方法研究

提出一种新的以光学测量为目的的线性无衍射结构光实现方法—组合三角棱镜法。利用衍射原理及菲涅尔近似原理,对平面波入射棱镜后光场的光强分布进行严格数学推导,得到了精确解的表达式,根据推导结果运用软件对棱镜后光强分布进行了模拟仿真。结果表明,所产生的线性结构光具有无衍射特性,且在中心线上具有更高的光强分布,该光源可作为表面形貌的线结构光测量。

变折射率组合三角棱镜产生无衍射线结构光

提出一种可产生大焦深无衍射线结构光的新型光学元件——变折射率组合三角棱镜,由正、负等腰三角棱镜胶合在一起设计而成,其变换光束特性与单个正等腰三角棱镜相同,等效折射率由正、负等腰三角棱镜折射率之差决定,因此可通过两个折射率接近的正、负等腰三角棱镜组合得到一个更加接近1的等效折射率,以获得更大焦深的无衍射线结构光,解决了单个正等腰三角棱镜小角度加工困难的技术问题。采用几何光学理论分析了产生无衍射线结构光的原理,计算了无衍射线结构光的相关参数。由衍射积分理论分析和模拟了新型光学元件后的光强分布特性。研究表明,平面波正面入射新型光学元件可以产生具有大焦深的无衍射线结构光。

一种产生无衍射线结构光的新型光学元件

提出一种可产生无衍射线结构光的新型光学元件——组合三角棱镜,由正、负等腰三角棱镜胶合在一起设计而成,其变换光束特性与单个正等腰三角棱镜相同,等效底角由正、负等腰三角棱镜底角之差决定,因此可通过较大底角的正、负等腰三角棱镜组合得到更小角度的底角,以获得更大焦深的无衍射线结构光,解决了单个正等腰三角棱镜小角度加工困难的技术问题。采用几何光学理论分析产生无衍射线结构光的原理,计算无衍射线结构光的相关参数,由衍射积分理论分析和模拟光束经过新型光学元件后的光强分布特性。实验结果表明:平面波正面入射新型光学元件可以产生具有大焦深的无衍射线结构光。