一维六方准晶中螺形位错与楔形裂纹的相互作用

采用保角映射方法和扰动技巧,研究了一维六方准晶中螺形位错和半无限楔形裂纹的相互作用.讨论了位错的位置和楔形角对作用在位错上的力的影响,得到了应力强度因子和作用在位错上的力的解析解.此外,还详细地讨论了位错对裂纹的影响.当楔形角参数λ=1/2时,半无限楔形裂纹退化成半无限尖裂纹,相应的结果可以作为特殊情况而直接得到.

十次对称二维准晶中的楔形裂纹问题

研究了集中力作用下十次对称二维准晶中的楔形裂纹问题.采用推广的Stroh公式给出了应力和位移的一般解,在此基础上,讨论了声子场环向应力和相位子场环向应力的变化规律.作为特例,给出了十次对称二维准晶半无限裂纹问题应力和位移的解析表达式.

穿透夹杂界面的半无限楔形裂纹尖端螺型位错的发射研究

研究了穿透圆形夹杂界面的半无限楔形裂纹与裂纹尖端螺型位错的干涉问题.应用复变函数解析延拓技术与奇性主部分析方法,得到了位错位于半圆形夹杂内部时,半无限基体和半圆形夹杂内复势函数的解析解.然后利用保角映射技术得到了穿透圆形夹杂界面的半无限楔形裂纹尖端螺型位错产生的应力场以及作用在位错上的位错力的解析表达式.主要讨论了螺型位错对裂纹的屏蔽效应以及从楔形裂纹尖端发射位错的临界载荷条件.研究结果表明正的螺型位错可以削弱楔形裂纹尖端的应力强度因子,屏蔽裂纹的扩展,屏蔽效应随位错方位角的增大而减小.位错发射所需的无穷远临界应力随发射角的增加而增大,最可能的位错发射角度为零度,直线裂纹尖端位错的发射比楔形裂纹尖端位错的发射更容易,硬基体抑制位错的发射.

Excel在楔形张开加载预裂纹试验中的应用

对采用常规查表法、VB程序法和Excel表格法计算楔形张开加载预裂纹试验的主要参数进行了比较。结果表明,在楔形张开加载预裂纹试验中采用Excel表格法处理数据更为方便、准确。

微量稀土对奥氏体耐热钢高温力学性能的影响

研究了微量稀土对Cr21Ni11N奥氏体耐热不锈钢高温热塑性及高温持久性能的影响。结果表明：在750~1250℃范围内,稀土显著提高耐热钢的热塑性,消除800℃的塑性低凹区,扩宽安全热加工温度范围近75℃。稀土显著延长耐热钢的高温持久寿命约3~5倍,并提高持久断裂塑性。钢中添加稀土后,其蠕变断裂机制由楔形裂纹为主的机制逐渐转变为空洞裂纹为主的机制,高温持久断口附近的楔形裂纹明显减少,且断口呈典型的韧窝状塑性断口特征。

Stavax ESR钢塑料模具抛光面缺陷原因分析

Stavax ESR钢塑料模具在加工过程中,抛光面出现密集分布的麻点和水波纹缺陷。采用化学成分分析、硬度测试、非金属夹杂物检测、金相检验等方法,分析了麻点和水波纹缺陷产生的原因。结果表明:在热处理过程中温度过高造成晶粒粗大,过热组织带来高的淬火应力;同时粗大的板条状马氏体条束导致模具表面产生楔形裂纹,表面组织应力重新分布和弹性变形,表面楔形裂纹形成折叠裂纹,最终使得模具表面产生麻点和水波纹缺陷。

18.3Cr-11.0Mn-0.06Ni-0.19N超低Ni型双相不锈钢的热压缩行为及裂纹控制

采用物理模拟方法研究了18.3Cr-11.0Mn-0.06Ni-0.19N超低Ni型双相不锈钢在热压缩温度为1123~1423 K、应变速率为0.01~10 s^(-1)和50%变形量条件下的热压缩变形行为。结果表明:试验钢的热压缩软化以铁素体动态回复(DRV)为主,且伴随有少量的两相动态再结晶(DRX)发生,温度升高会促进铁素体发生DRV,有利于在应变速率为0.1 s^(-1)变形时部分奥氏体位错胞向DRX组织的转变。变形温度为1223 K时,随应变速率提高,应变逐渐向奥氏体相转移。再结晶临界应变主要发生在1123~1323 K/0.1~1 s^(-1)范围,应变速率与变形温度相比对其影响较大。确定了试验钢热变形方程和激活能(430.6 kJ/mol),结合热加工图和压缩裂纹特征确定了试验钢的最佳热加工参数范围为0.31~0.77 s^(-1)/1300~1390 K,失稳区主要集中在2.7~10 s^(-1)高应变速率区。高Mn添加导致低温变形时加工硬化率增加,促进了1123 K变形时楔形裂纹形成。