钒微合金化低碳钢多道次变形过程中的组织演变

采用热模拟实验研究了钒微合金化低碳锰钢(0.1%C-1.0%Mn)奥氏体化后在860～740℃范围内进行多道次变形过程中的组织演变,考察了变形和微合金元素V对铁素体相变的影响.结果表明,在多道次变形过程中,部分奥氏体通过形变诱导相变转变为铁素体;高温区的道次间隔期间部分形变诱导铁素体发生向奥氏体的逆相变;随变形温度降低,道次间隔期间有变形奥氏体向铁素体的亚动态相变发生.微合金元素V抑制形变诱导铁素体相变的进行,阻碍铁素体晶粒长大,起到细化晶粒的作用.

热轧道次变形量对铝阳极组织结构和电化学性能的影响

采用析氢测量法、计时-电位法(E-T曲线)和Tafel曲线法,研究在温度为370℃时,不同热轧道次变形量制得的铝合金阳极的电化学性能和耐腐蚀性能,所用电解液是温度为80℃、添加Na2SnO3缓蚀剂的5 mol/L NaOH溶液。通过透射电镜、扫描电镜和能谱等分析相关材料的结构。研究结果表明:随着道次变形量的增加,铝合金阳极经历了动态再结晶组织的转变过程,铝合金阳极开路电位有所正移,活性有所降低,而自腐蚀电流密度先降低后升高,耐腐蚀性能先提高后降低;在370℃时,以道次变形量为40%轧制时所得的铝合金阳极综合性能最佳。

AZ31镁合金挤压板坯的二次变形行为

采用Gleeble-3500热模拟试验机对AZ31镁合金挤压板坯进行平面应变压缩实验,研究镁合金二次变形条件下的热变形行为。结果表明,AZ31镁合金挤压板坯二次变形中发生明显的动态再结晶,进一步细化了再结晶晶粒,且二次变形削弱了挤压板坯的(0002)基面织构强度。DEFORM 3D有限元模拟结果表明,当应变速率一定时,变形温度是决定再结晶晶粒大小的主要因素,而当变形温度一定时,高应变速率所引起的显著温升不利于应变累积,因而再结晶晶粒细化效果并不明显。

二次变形对挤压Mg-6Gd-3.2Y-xZn-0.5Zr显微组织及力学性能的影响

采用金相显微镜、扫描电子显微镜、高分辨透射电子显微镜、X线衍射、维氏硬度计和万能拉伸试验机研究二次变形对挤压Mg-6Gd-3.2Y-xZn-0.5Zr合金板材显微组织、时效行为及力学性能的影响。研究结果表明:加入合金元素Zn后,合金中形成了块状和针状的LPSO组织,块状LPSO组织能够细化挤压态合金的晶粒,改善合金的二次成形能力,针状LPSO组织能够减小时效强化相β′,使其分布更加弥散,从而提高时效合金的拉伸力学性能;二次变形显著地改变了合金组织,使合金的晶粒沿变形方向拉长,并对时效过程产生了较大的影响,经过二次变形的合金强化相析出加快,时效峰提前,β′相尺寸更小,分布更加弥散,从而使合金获得了较高的力学性能。在LPSO组织和二次变形的共同作用下,T10态的合金C获得了最高的屈服强度和抗拉强度,分别为375 MPa和420 MPa。

大规格抛光砖二次变形与时效的关系

本文在生产抛光砖的两间大型企业、四条生产线上及辊道窑不同工况下,分别取样研究分析了大规格抛光砖二次变形与时效的关系。结果表明:大规格抛光砖在抛光加工前后的变形量随时效的进行呈现先增加后减小并趋于较平稳的变化规律;时效能有效地控制和减少二次变形。

双排多辊式轧机冷轧钢管的轧次变形量计算

通过对双排多辊式轧机冷轧钢管变形过程的研究 ,推导出一个轧制周期内轧次变形量、延伸系数。

AZ31镁合金二次变形研究

通过对AZ31镁合金铸棒在不同变形参数下进行一次变形和二次变形,并对其组织演变过程和力学性能进行分析讨论。结果表明,经过二次变形,可以显著细化合金的晶粒,其尺寸可由原100μm减少到3μm;二次变形后镁合金的抗拉强度可达390MPa,相对于原始铸态提高约一倍,且延伸率超过10%。

关于二次变形模量试验的中德法规范对比

针对海外工程采用不同规范而导致二次变形模量试验结果存在较大差异的问题,进行中、德、法规范的对比研究。从试验装置、试验过程、计算公式、结果分析等方面进行对比,并结合工程实例分析3个规范的适用范围。结果表明,中、德规范较为详细具体,试验过程和结果处理较为一致;法国规范则主要明确原则、方向,规定较为笼统,不利于指导现场试验,对于砂土地基,其计算结果偏于保守。建议在承接海外相关工程需要采用二次变形模量评价砂土地基处理效果时,宜优先采用中、德规范,避免采用法国规范。

大规格抛光砖二次变形与若干因素的关系

本文通过实验研究了大规格抛光砖(简称大块砖)二次变形与其在窑内的相对位置、抛光前的时效与退火、抛光后退火和抛光带送速度等的关系。结果表明:抛前时效是控制降低大块砖二次变形的有效措施,且抛前及抛后的适当退火是协同抛前时效预防大块砖二次变形产生的有效方法;大块砖烧成时,靠窑墙及窑中的砖边二次变形相对高于其它两边。

轧制道次变形量对AgCuNi/TU1复合材料板形的影响

通过改变轧制道次变形量,制备AgCuNi/TU1复合材料样品。样品分剪后测量其侧弯度,利用XRD测定AgCuNi/TU1复合材料残余应力分布情况。结果表明:初始道次变形量对AgCuNi/TU1复合材料分剪后的侧弯度影响较大,在道次轧制压力基本相同的条件下,轧制的复合材料板形较好。基体有复层的部分残余应力为拉应力,而没有复层的部分残余应力为压应力,样品分剪后向有复层的一侧产生侧弯。

冷轧道次变形率对TA18钛合金管材组织与拉伸性能的影响

改变冷轧道次变形率研究其对TA18钛合金管材组织和拉伸性能的影响。用金相显微镜观察了其微观组织形貌,用Instron 1185拉伸试验机测试了拉伸性能。结果表明:冷轧态TA18钛合金管材显微组织为纤维状;冷轧第三、四道次管材的晶粒取向程度弱于第一、二道次,抗拉强度和屈服强度较低,但延伸率大幅提高;经过750℃/90 min再结晶退火后所有TA18管材晶粒为等轴状晶粒,组织取向消失,同时由于细晶强化作用,使第一、二道次退火后的TA18钛合金管材保持了相对较高的强度和延伸率。由于第三、四道次冷加工态性拉伸能指标与第一、二道次退火态较为接近,因此存在通过连轧的方式来简化工艺流程的可能。

火次变形量及退火温度对Gr.9合金管材组织与性能影响

研究了火次变形量和退火温度对Gr.9合金管材显微组织和力学性能的影响,探讨了高强Gr.9合金管材的制备方法。结果表明:采用取消成品轧制道次前退火工序以增加火次变形量的方法及优化去应力退火温度可制备出满足标准要求的高强Gr.9合金管材。增加火次变形量使管材的强度提高,但塑性有所下降;同时使管材流线组织更为明显,晶粒破碎程度更为充分。经过470℃×90 min去应力退火后,火次变形量较大的管材强塑性可达到较优的匹配,从而满足Rm≥862 MPa,Rp0.2≥724 MPa,A50≥12%。

多道次变形对S355钢组织与相变温度的影响

利用Gleeble-1500热模拟实验机,对S355钢多道次变形条件下奥氏体晶粒尺寸的变化规律及冷却速度对相变温度及室温组织的影响进行了研究。结果表明:随着累积变形量的增加,变形奥氏体晶粒尺寸逐渐减小,且当累积变形量增加到一定程度后,奥氏体晶粒尺寸趋于一个定值。随着变形后冷却速度的提高,相变温度Ar3与Ar1逐渐降低,铁素体晶粒尺寸也逐渐减小。

焊接结构二次变形与焊接变形的关系

在理论上分析了焊接变形和二次变形的机理，并推导了它们的数学表达式，通过实验论证得出结论：二次变形和焊接变形方向相反，即焊接变形是收缩变形，二次变形是伸长变形；在单道焊时，二次变形和焊接变形在数值上成止比。

地铁联络线开挖围护结构二次变形及监测方法研究

地铁换乘车站联络线的开挖一般需要先破除附属基坑垫层,然后进行土方开挖,该过程将引起临近围护结构的二次变形。通过在附属基坑底板和围护结构侧墙上布置收敛监测点,并采用激光测距仪进行监测,可有效监控围护结构的变形,以弥补附属基坑围护墙上测斜孔数量不足的劣势。通过某地铁车站附属基坑联络线开挖实例,验证了该方法的有效性。

二次变形模量E_(V2)试验的尺寸效应研究

提出了承载板直径分别为400,600 mm的二次变形模量EV2的试验方法,通过对京沪高速、京石客运专线铁路路基施工现场试验数据的分析,得出承载板直径分别为300,400,600 mm的二次变形模量EV2试验结果之间的相关关系,并分析了填料最大粒径对试验结果的影响。

德美联合开发出随温度升高可两次变形的塑料

德国-美国研究团队已开发出一种“三型塑料”——即通过温控可两次改变形状。 来自德国柏林附近Teltow的GKSS生物材料开发研究中心和美国麻省技术学院称该新型塑料能够进行两次变形而且不必单一方向。研究人员相信这种塑料在很多领域具有巨大的应用潜力。GKSS研究中心负责人Andreas Lendlein教授称新塑料可用作一个智能设施，通过一个小手术植入血管内，然后在植入点膨胀至一个全尺寸的医疗设施。他也建议在工业上对它进行有效利用。

二次变形对等径弯曲通道变形的工业纯钛性能的影响

通过大塑性变形可以得到超细晶，从而获得有特殊性能的材料。对于工业纯钛以及一些难变形材料，等径弯曲通道变形（ECAP）是获得超细晶的一种最有潜力的方法，但由于ECAP模具的限制，获得的坯料形状和尺寸与所要求的半成品还有一定距离。因此，还需要对ECAP坯料进行一些额外变形，如轧制、挤压或锻造，以达到最终形状要求。

大粒径填料二次变形模量E_(v2)对比试验研究

通过对国内外标准进行研究,提出了承载板直径为40、60 cm的二次变形模量E_(v2)试验的试验方法。结合北京至上海高速铁路、北京至石家庄客运专线新建铁路路基施工现场的对比试验,对试验数据进行分析,得出承载板直径为30、40、60 cm的二次变形模量E_(v2)试验结果之间的相关关系,分析了填料最大粒径对试验结果的影响。

“变形”与抛光后的“二次变形”现象

问：我公司新厂投产了一段时间的透晶微粉抛光砖。一直都存在热砖泡水后变形大的现象（我们称之为“二次变形”），虽然在窑炉方面进行了大幅度的调整，但是效果不稳定。