软土次固结系数与压力的关系

通过正常固结软黏土室内分级加载次固结试验,得出了荷载对次固结特性有较明显影响,次固结系数与压力存在一定关系的结论.对于室内试验结果,采用修正的双曲线模型拟合了正常固结状态下土的次固结系数与压力之间的定量关系,从而提出了正常固结土次固结沉降量计算的一种修正方法,并以实际工程某一断面的次固结沉降计算为例,将该修正方法与其他几种计算方法进行了对比分析.结果表明,正常固结土次固结沉降计算须考虑压力对次固结沉降的影响.

软土结构性对次固结系数的影响

天然沉积的软土普遍具有结构性,常规计算软土次固结变形的方法并没有反映结构性的影响。通过对漳州与青岛地区原状软土与重塑土进行次固结试验,研究软土结构性对次固结系数C a的影响。结果表明,软土的C a随压力P增大而增大,在P接近结构屈服压力k时达到最大值,此后逐渐减小,受P影响减弱,最后与重塑土的C a趋于一致;重塑土的Ca受压力影响很小,可视为常数。根据次固结系数与压缩指数比值a cC/C确定C a可能存在一定误差。由于结构性的影响,正常固结软土表现出"假超固结"现象,采用超固结角度对结构性软土Ca变化规律进行说明并不合适,而根据不同压力下软土结构破损的情况可以很好解释这一现象。

软黏土次固结系数影响因素试验研究

为探究沿海地区深厚软黏土次固结沉降问题,对杨林船闸原状淤泥质土进行6组常规一维固结试验.得到孔隙比随时间变化曲线、孔隙比随固结压力变化曲线、次固结系数随固结压力变化曲线.结果表明:原状样的次固结系数随固结压力的增加先变大后变小,随着加荷比的变大而变大;预压处理可以有效地降低次固结系数,且当固结压力较小时预压对降低次固结系数的效果尤为明显.

珠江三角洲入海口软土次固结系数特性研究

为了查明珠江三角洲入海口软土次固结系数变化特征,为港珠澳大桥岛隧工程提供精细化的沉降设计指标提供基础,通过采取I级不扰动软土样,进行室内分类试验和单向固结试验,获取相应的物理、变形指标,分析次固结系数随荷载变化特征,研究次固结系数与前期固结压力、压缩指数、含水量和塑性指数的相关性。结果显示,次固结系数随着含水量的增加、塑性指数的增大呈线性增长;次固结系数与压缩指数的比值在正常固结下并非是一个常数;次固结系数在前期固结压力前,值小,随着加荷递增,固结系数也增加;前期固结压力之后,主要随着加荷递增,次固结系数呈由大变小的趋势。经过研究,掌握了珠江三角洲入海口正常固结软土的次固结系数变化规律,建立了次固结系数与相关物理力学指标相关关系,为珠三角洲软土变形计算提供了地区性的指导作用。

测定土的次固结系数及方法

简述了测定土的次固结系数的试验方法,并根据试验资料,对各类土的试验成果进行汇总、统计分析,总结了土的次固结系数与物性指标及其垂直压力之间的关系。

吹填土次固结系数影响因素的试验研究

围海造陆已成为沿海地区土地开发的重要手段,为解决吹填土地基过量的工后沉降问题,本文对自行配制的吹填土进行了一系列一维固结试验,探讨了不同加荷时间、加荷比、预压荷载大小对吹填土次固结系数的影响。结果表明:加荷初期,加荷时间对次固结系数影响较大;吹填土的主次固结划分与加荷比有关;不同加荷比下的土样次固结系数的终值趋于相等;次固结系数受预压荷载的影响,表现先增后减的变化规律,当固结压力等于先期固结压力时,次固结系数达到峰值。

上海地区软土次固结系数的变化特征及影响因素

预测软土地基次固结沉降,取上海祁连山南路地铁站地层土样进行三轴压缩固结试验,分析次固结系数的变化特征并探究各个影响因素对次固结系数的影响,主要对不同土性指标、不同载荷条件次固结系数变化特征进行试验研究.结果表明:次固结系数会随着土性指标的变化而变化,其影响力不会随载荷的变化而减弱,表明土性指标对次固结系数影响起主导作用;次固结系数也会随载荷条件的变化而变化,但这种影响与土层所在的位置有关,对于深部土层以及压缩性较低的土层这种影响可以忽略不计,载荷因素对次固结系数影响起辅助作用.

北京平原区软弱黏性土次固结系数的试验研究

次固结系数通常被认为是一个常数,然而,大量的实验数据表明,随着时间的改变次固结系数也发生着变化。同样,大量的试验表明次固结系数与固结压力、压缩指数、含水率以及塑性指数有着一定的相关性。本文在着重研究北京平原区软弱黏性土次固结特性的基础上,对其规律进行了总结和分析。结果表明:对超固结土,次固结系数随荷载的增大而增大;对正常固结土,次固结系数随荷载增大而减小。次固结系数亦随着土样含水率和塑性指数的增长呈线性增长趋势,且Cα/Cc比值为常数。

考虑固结压力和加热温度影响的软土次固结系数

目前常用的软土次固结变形计算方法视次固结系数为常数,但研究表明,固结压力和温度对软土次固结都有着重要影响。本文在梳理已有研究成果的基础上,对原状软土次固结系数C_(α)随固结压力p和温度T变化的规律进行了研究,提出了考虑两者耦合作用的数学表达式,并进行了验证。结果发现:软土的结构性对C_(α)-p变化曲线有显著影响,当固结压力很小时,土体结构还未破坏,次固结曲线变化较小,当固结压力接近或超过结构屈服强度时,次固结曲线出现明显上升或者下降,随着固结压力的进一步增大,软土的结构性消失,次固结曲线变化趋势减小;随着温度升高,软土次固结性状增强,次固结系数增大。此外,还讨论了土样类型、取样深度等因素对软土次固结系数的影响,研究成果可供涉热岩土工程问题分析时参考。

浙江近海软黏土次固结系数研究及应用

我国室内固结试验中把次固结沉降曲线作为线性处理,然而,大量的实验数据证明,测定周期的不同次固结曲线呈非线性特征,故次固结系数为变数。通过我国近海典型海相软黏土——浙江平阳港次固结试验为验证实例,提出一种适用于工程的分级加载、延时校正及保持试样结构原状的土工快速测试法。对工程中试验曲线分析及研究表明:我国近海区域软黏土次固结系数与固结压力、压缩指数以及测试时间存在着一定的相关性,次固结系数与固结压力变化呈先增、后降、趋稳的现象,次固结系数峰值与土体深度等有关,Ca/Cc比值为常数。实验中所得到的经验值可作为邻近工程固结沉降量预估,所创方法为填补国家标准规范次固结试验的空白提供有益参考。

滇池湖相泥炭土固结系数及次固结系数研究

泥炭土通常被判定为高压缩性土,其主、次固结作用对该类地基上的建筑物沉降有着重要的影响。针对昆明滇池地区湖相泥炭土,通过一系列高压固结试验,开展了泥炭土主、次固结系数的研究。结果表明:滇池湖相泥炭土的固结系数C_v随着固结压力p的增加呈现逐渐减小的趋势,C_v与lgp具有幂函数关系,且随着压力的增加C_v-lgp曲线可分为快速减小、缓慢减小和趋于稳定3个阶段。次固结系数C_a随着固结压力的增大呈现先增大后减小、再次增大而后再次减小最后逐渐衰减稳定的规律,C_a与压力对数lgp符合三阶高斯函数关系。根据试验和分析结果,对滇池湖相泥炭土的固结机理进行了探讨,认为土体结构的破坏、重组、压实再造及结合水膜、矿物质变化、重结晶作用等过程导致了土体呈现出复杂而又规律变化的固结特性。

论饱和粘性土次固结系数与含水量的关系

通过对饱和粘性土的含水量与次固结系数的关系进行分析、对比,论述了饱和粘性土的次固结系数随着含水量的增加,基本呈线性变化的特点,并建立了饱和粘性土次固结系数与含水量的相关公式。为指导、分析与验证固结试验结果,从多角度保证试验的准确性提供了一个方法;为工程设计与使用参数的获取提供更多的途径。

高速公路软土地基次固结系数影响因素研究

就软土次固结系数的影响因素进行了分析,总结了应力水平、应力历史、加荷速率、应力比等因素对次固结系数的影响,以及次固结系数与压缩指数和塑性指数的关系等诸多方面的研究成果,以期对软弱土地区的高速公路地基工后沉降问题提供参考。

软粘土次固结系数与固结压力、含水量的关系

本文通过某工地大量的软粘土单向固结试验,分析了软粘土次固结系数与固结压力、含水量之间的关系,结果表明次固结系数随固结压力先增大后减小;次固结系数与含水量呈一定线性关系,随含水量的增大而增大。

全自动固结试验系统测定软土的次固结系数特性

次固结系数是反映软粘土在恒载下随时间的增长而变形的一个重要特征指数。目前国内缺乏测试次固结系数的有效手段和方法,国家标准《土工试验方法标准》和其它地方、行业规范中都没有次固结系数测试的明确方法和要求。本文根据次固结系数定义及土工试验国标中测定沉降速率的要求,利用全自动固结试验系统测定各类软土在各级压力下土的次固结系数,分析研究其与荷载、土颗粒组成等因素变化的关系,建立不同土层次固结系数和压力的相关方程式。

固结试验中次固结系数的几点讨论

固结试验中的各项指标用以评价土的压缩性能,以估算建筑物地基的最终沉降量以及建筑物地基时间与沉降关系。但是对于次固结系数Ca的研究却很少,连许多规范都没有关于次固结系数的说明和规定。而实际上在工程中,尤其是码头、港口工程遇到厚层软土时需要该指标。介绍了次固结系数Ca及其试验方法,在对试验数据分析对比后总结了一些经验,希望能为大家充分了解次固结系数Ca提供一些参考。

软土次固结系数的试验研究

对原状软土做了大量的分级加载室内一维次固结试验,通过对软土次固结变形的试验分析,得出原状软土的次固结系数以及主、次固结分界点的变形时间,根据试验结果得到原状土的次固结系数与固结压力及固结比之间的关系,用最小二乘法拟合出次固结系数与固结比之间的经验关系表达式。

软粘土次固结系数变化特性的试验研究

关于软粘土地基的次固结变形分析是一项既有理论价值又有实践意义的课题。通过对郑州新郑机场软粘土的大量固结试验,研究了次固结系数的变化规律,同时建立了次固结系数与固结压力、应力历史、压缩指数、时间的关系。

超固结土次固结系数的时间效应

为解释公路路基在超载预压加固后工后沉降仍大于预测结果的现象,通过Bjerrum蠕变图及切线次固结系数定义分析了超固结土次固结系数的时间效应,建立了相应的次固结系数随时间增长的双曲线理论模型。鉴于实际土体的次固结特性比Bjerrum蠕变图揭示的复杂,故结合土工试验对该理论模型进行修正,提出更具普适性的次固结系数随时间增长关系式,并建立了与其相一致的工后次固结沉降公式,供超载预压工程估算工后沉降使用。研究结果表明:超固结土次固结系数不仅与有效应力定义的超固结比有关,而且也与次固结发展时间有关;当有效应力超固结比较小时,土体的次固结系数初期随时间迅速增长,后期可近似地认为其为常数;当有效应力超固结比较大时,土体的次固结系数初期随时间变化缓慢,但后期将有明显的发展,故次固结系数的长期时间效应不容忽略,在评估超载预压地基的工后沉降时应引起足够重视。

珠海海相软土次固结变形特性及其系数取值研究

次固结变形是导致深厚软土区基础设施过大工后沉降的重要原因,为研究珠海海相高含水率软土的次固结特性和次固结系数的变化规律,对珠海典型区域不同深度原状土样进行一维次固结压缩试验,分析固结压力、超固结比、不同加荷比对珠海软土次固结性状和次固结系数的影响。试验结果表明:次固结时程曲线呈反S型,同一土样累计次固结变形量约占总变形量的25%,在压缩变形过程中不可忽略;次固结系数随固结压力的增大先增大再减小最后趋于稳定,在固结压力200 kPa左右达到峰值;次固结系数随超固结比的增大呈非线性减小,超固结比越大,土体次固结系数减小的程度越大;次固结变形随加荷比的增大而增大,但最终固结沉降量由所加的最大荷载决定。将试验得到的珠海软土次固结系数与其他沿海地区软土次固结系数对比发现:珠三角软土次固结系数在0.015~0.02之间,大于长三角和天津地区软土次固结系数,其次固结特性相对长三角和天津地区的更明显。在试验结果的基础上结合已有文献中的试验数据,建立珠海软土次固结系数与压缩指数、天然含水率和塑性指数的线性经验公式。研究结果可为珠海地区软基处理合理设计和长期变形准确预测提供参考。