正火温度和时间对BN管线钢性能及组织的影响试验

采用实验室热处理电炉,选取柳钢中板厂生产的厚度为15.6 mm的BN管线钢板进行正火试验。试验正火温度及时间对其力学性能及金相组织变化的影响情况。

正火工艺参数对轨道交通用20MnV弹簧钢显微组织与力学性能的影响

对轨道交通用20MnV弹簧钢进行了不同温度(780,830,880,930,980℃)和不同时间(0.5,0.75,1,1.25h)的正火处理,研究了正火温度和正火时间对试验钢显微组织和力学性能的影响。结果表明:随着正火温度升高,20MnV弹簧钢组织由不均匀铁素体和粒状贝氏体转变为等轴铁素体和块状铁素体;当正火温度低于830℃时,随着正火温度的升高,试验钢的屈服强度和抗拉强度降低,断后伸长率和低温冲击功增大;当正火温度高于830℃后,试验钢的屈服强度和抗拉强度均随着正火温度升高而增加;在不同正火时间下,试验钢的显微组织均为等轴铁素体和块状珠光体;随着正火时间的延长,试验钢的屈服强度、抗拉强度、断后伸长率、低温冲击功均先增后降;当正火温度为930℃、正火时间为1h时,试验钢的力学性能最佳。

正火对含锶建筑耐候钢性能的影响

采用不同工艺对含锶新型建筑耐候钢09MnCuPTiSr进行了正火处理,并进行了试样耐腐蚀性能和耐磨损性能的测试与分析。结果表明：随正火温度从730℃提高到910℃（正火时间3h）,或随正火时间从1h延长到5h（正火温度870℃）,耐候钢的耐腐蚀性能和耐磨损性能均先提高后下降。在正火时间3h时,870℃正火的09MnCuPTiSr钢的腐蚀电位比730℃正移285mV,磨损体积减小44%。在正火温度870℃时,3h正火的09MnCuPTiSr钢的腐蚀电位比1h的正移134mV,磨损体积减小32%。正火温度优选为870℃,正火时间优选为3h。

正火对建筑用热轧20MnV钢组织与性能的影响

采用光学显微镜、扫描电镜和透射电镜等手段,研究了正火温度和时间对20MnV钢显微组织、拉伸性能和低温冲击性能的影响。结果表明,热轧态20MnV钢的显微组织为铁素体+珠光体条带,具有较高的强塑性和较低的低温冲击性能;当正火温度从770℃升高至1000℃过程中,20MnV钢中条带状组织逐渐消失,晶粒呈现等轴化趋势,铁素体晶粒有所粗化,组织均匀化升高;830℃及以上正火处理后,(Fe,Mn)3C相回溶至基体,晶内弥散析出了纳米级VC相;随着正火温度的升高,20MnV钢的抗拉强度和规定塑性延伸强度都表现为先减小而后增加的特征,断口伸长率、-25℃和-45℃冲击吸收能量则先增大而后减小;当正火保温时间从20min增加至80min时,20MnV钢的强度变化幅度较小,而断后伸长率、-25℃和-45℃冲击吸收能量都呈现先增加而后减小的特征,在正火温度为920℃、正火保温时间为60 min时,20MnV钢具有最佳的强塑性和低温冲击性能。

LNG汽车发动机稳压器用钢的热处理及性能优化

采用不同的正火温度和时间对LNG汽车发动机稳压器用16MnD5钢进行了热处理,并进行了耐磨损性能和冲击性能测试。结果表明：随正火温度从850℃升高至970℃（正火时间50 min）或正火时间从30 min增加至70 min（正火温度940℃）,试样的室温耐磨损性能、高温耐磨损性能和冲击性能均呈现先提高后下降的变化趋势。LNG汽车发动机稳压器用钢的最佳热处理工艺参数为：940℃正火温度和50 min正火时间。

锻造及预备热处理工艺对18Cr2Ni4WA锻件本质晶粒度的影响

对锻造温度、变形程度、锻后正火温度、回火温度与18Cr2Ni4WA的本质晶粒度之间的关系用正交试验方法进行了综合研究,提出了在特定的锻后冷却条件下的最佳工艺参数。航空用合金结构钢和渗碳钢的本质晶粒度对其使用状态下的实际晶粒度和常规力学性能影响不大,但对其断裂韧性KIC影响较大。而断裂韧性则是设计上的一个重要性能指标,因此提高这些钢种锻件的本质晶粒度级别是很重要的。

轧制及热处理工艺对Q345E组织及力学性能的影响

通过分析不同轧制及正火工艺下钢板的金相组织和力学性能,研究轧制及热处理工艺对厚规格Q345E组织及力学性能的影响规律。结果表明,采用两阶段轧制工艺的钢板,其强度和韧性优于常规轧制;随着正火保温时间的延长,钢板的韧性先升高后降低;通过优化轧钢工艺及热处理工艺,保证钢板的两阶段轧制,保证正火加热时间,可明显提高厚规格正火Q345E的冲击性能稳定性,一次合格率达到100%。