毛尔盖心墙堆石坝防渗墙与坝体防渗体连接形式

介绍毛尔盖心墙堆石坝概况：最大坝高为147 m,河床覆盖层厚度为30-50 m,拟用混凝土防渗墙对坝基进行防渗处理。在分析防渗墙与心墙防渗体各种连接形式的优缺点之后,结合本工程实际和工程经验,选定防渗墙按硬接头接廊道的连接形式。进行有限元计算分析,确定防渗结构参数,防渗墙仅取1道,墙厚1.4 m。实践表明,采用该方案防渗墙和廊道内的应力适中、投资较少。

基于光谱指数的植被含水率遥感反演模型研究——以岷江上游毛尔盖地区为例

利用研究区植被样本实测含水率和实测光谱数据,基于植被光谱指数法,建立植被含水率与植被光谱指数之间的数学模型,同时利用该模型对研究区的遥感数据进行分析,反演植被含水率。结果证明:简单比值光谱指数与植被含水率有较好的相关性,线性模型更适合该研究区的植被含水率反演。1999年和2007年两年的植被含水率反演结果显示:9年间植被含水率提高,含水率高的面积增大。

毛尔盖大坝堆石料料源规划及开采

毛尔盖水电站砾石土心墙堆石坝设计堆石料来源于西尔料场和双溜索料场两个料场,由于开采过程中料场地质条件发生变化,导致料源质量控制难度加大;建设期间为满足大坝提前下闸蓄水要求,导致石料场料源开采强度增大。为此,施工过程中通过加强料源动态多源化及开采规划,把内外因带来的质与量的变化通过料源时间与空间的动态调整予以合理科学解决。料源规划及开采调整后,有用料数量得到很大提高,保证了工程进度及安全性。

毛尔盖水电站大坝砾石土心墙防渗土料的特性研究及质量控制

结合毛尔盖砾石土心墙坝工程实践,对砾石土料进行了相关特性研究和成果运用,以更好地指导现场施工。砾石土心墙是大坝防渗结构的重要组成部分,直接影响到大坝填筑的总体施工质量和蓄水后的安全运行,采取切实可行的质量管理措施和控制手段,可以满足规范和设计要求。

预埋灌浆管在毛尔盖水电站压力钢管中的应用

毛尔盖水电站压力钢管主管采用低焊接裂纹敏感性600 MPa级高强钢制作,管壁厚24～56 mm。为简化工序、方便施工、避免高强钢开孔灌浆后封孔困难的风险,设计取消了压力钢管回填及接触灌浆孔,改用预埋管路进行顶拱回填灌浆及底板接触灌浆,经质量检查,满足结构要求。

毛尔盖水电站大坝上游围堰岸坡防渗体系优化

毛尔盖水电站上游围堰施工受"5.12"汶川大地震影响工期滞后2个月,直接影响到2009年的安全度汛。施工中,对围堰岸坡防渗体系的设计进行了优化,既保证了施工质量,又提前了工期,取得了较好的经济效益。

环氧材料在毛尔盖水电站引水隧洞混凝土缺陷修补中的应用

将改性后的NE-Ⅱ型环氧砂浆和NE-Ⅲ型环氧胶泥,应用在毛尔盖水电站引水隧洞混凝土缺陷的修补处理施工,处理后引水隧洞运行良好。环氧材料的性能、施工方法及工艺流程、质量控制与质量检测等满足设计和技术规程要求。同时总结了环氧砂浆和环氧胶泥的应用效果。

毛尔盖水电站超厚型混凝土防渗墙施工

毛尔盖水电站坝基防渗墙厚1.4m,最大墙深58m,工程量5070m2。本电站混凝土防渗墙目前为国内墙体最厚、孔深最深的防渗墙,在施工上无成功经验可借鉴。基于地层复杂,针对漂石、孤石架空地层进行了槽口段预注浆处理;同时为解决松散地层和强漏失地层的槽段稳定问题,在施工中通过不断实践、改进,创新了一种"平行钻进法"成槽工艺;另外,对高强度C40W12F50混凝土防渗墙的墙段连接方式,研发了"拔管扩孔法"。

毛尔盖水电站岔管振动时效消应技术的应用

介绍了毛尔盖水电站岔管振动时效消应技术,包括时效消应原理、系统、方案、主要步骤,以及检测结果。结果表明,平均应力消除率达到30%以上,满足规范要求。

上游水电工程对毛尔盖水电站洪水预报影响研究

以四川黑水河流域毛尔盖水电站为例,研究上游已建中小型水电站对毛尔盖水电站洪水预报影响。研究结果表明,上游已建中小型水电站对毛尔盖水电站洪水预报精度影响较大,需根据影响程度及时修正预报方案,并在预报方案编制过程中加强人工干预功能,采用实时校正和多种水文模型预报方法,提高洪水预报精度。

毛尔盖水电站水力过渡过程计算

利用相关程序,对四川毛尔盖水电站进行了水力过渡过程计算。通过对导叶关闭规律进行优化计算、调压室波动计算、大波动过渡过程计算、小波动计算以及调节系统的稳定分析,验证了该电站引水发电系统的设计是合理、可行的。

毛尔盖水电站防渗墙结构设计

采用非线性有限元方法,分析了毛尔盖水电站大坝混凝土防渗墙厚度、廊道结构型式、顶部回填接触性粘土及通过廊道与心墙连接的不同接头型式等各种状况下坝体和防渗墙的应力以及心墙、廊道位移情况。推荐采用1.4 m厚防渗墙,与基础廊道刚性倒梯形接头,顶部回填接触性粘土厚5 m。

毛尔盖水电站大坝碎石土开采与质量控制

毛尔盖水电站大坝枢纽工程为砾石土心墙堆石坝,其中砾石土主要来源于团结桥土料场。由于该料场碎石土料源质量分布极不均匀,在实际开采过程中,招标文件中所描述的地质情况与料场复查结论出入甚大,料源质量控制难度比较大;鉴于大坝填筑工期紧、填筑强度高,且因碎石土心墙是大坝防渗的主要部分,碎石土料源质量的好坏直接影响到大坝填筑的总体施工质量和大坝蓄水后的运行安全。介绍了碎石土开采与质量控制措施。

龙头水库建成后梯级联合调度增发效益研究——以黑水河流域毛尔盖年调节水库为例

鉴于毛尔盖水库的特殊性和重要性,分析了毛尔盖水电站投产后在梯级联合运行情况下黑水河流域毛尔盖水库对下游梯级电站的调节增发效益,分别选择了丰、平、枯三个代表年进行径流调节计算,对联合运行和单独运行发电效益进行了对比分析。分析得知:毛尔盖水库对雅都电站的调节效益介于416.19～2 694.62万元之间,3年平均调节效益为1 713.92万元,比常规单独运行获得增发效益11.58%。对柳坪电站的调节效益介于328.63～2 067.15万元之间,3年平均调节效益为1 346.81万元,比常规单独运行获得增发效益9%。从三个代表年的平均电量成果看:毛尔盖水库对下游梯级的贡献主要体现在蓄丰补枯,减少汛期弃水,增加枯期发电量,使分期、分时电价得到最优化利用,增加了梯级水电站的发电效益。

毛尔盖水电站导流洞下闸封堵过程中的风险管控

毛尔盖电站是近20年来水电工程第一高坝大库汛前下闸蓄水项目,也是整个藏区、"5.12"汶川大地震灾区第一个实现提前下闸蓄水项目。在毛尔盖工程建设过程中,建设者们克服地震困难,首部枢纽施工进度比原来规划进度提前8个月,首部枢纽具备提前下闸蓄水的条件,提前下闸蓄水将带来巨大的经济效益。但提前下闸使导流洞封堵施工进入了主汛期,封堵挡水水头远超过设计水头,使导流洞进口闸门、衬砌结构、封堵施工存在很大的风险。因此,组织整个下闸蓄水项目实施过程中的设计、监理、施工,对提前下闸的风险进行了研究并制定相应措施。

毛尔盖电站廊道斜坡段帷幕灌浆施工技术浅谈

毛尔盖电站大坝帷幕灌浆廊道垂直高差达144m,且中部廊道只有进口端作为唯一通道,在施工工期紧、强度高、斜坡廊道施工坡度陡、难度大的情况下,要确保该部位帷幕灌浆能够快速、经济、安全、可靠的完成,需要在工程施工中科学设计、精心施工,为斜坡段的帷幕灌浆施工创造积极有利的条件。

毛尔盖水电站抗冲耐磨混凝土表面裂缝原因分析及应对措施

毛尔盖水电站左岸开敞式溢洪道过流面C40抗冲耐磨混凝土结构,在浇筑完成数小时后与养护期间,在混凝土表面出现裂缝。为有效地控制混凝土裂缝的产生与发展,本文就该抗冲耐磨混凝土表面现出裂缝的原因进行了分析,并提出相应的应对措施。

毛尔盖水电站砾石土心墙防渗土料特性研究

砾石土在自然界分布广泛、储量丰富,具有高抗剪强度、抗渗性好、良好的压实性能,沉陷变形小、承载力高等工程特性,因此砾石土料逐渐成为高心墙堆石坝中首选防渗材料。本文对毛尔盖水电站心墙砾石土的压实性能、渗透性、稳定性及强度特性等进行了试验研究与分析,得出了该砾石土各项特性均满足设计要求的结论。

毛尔盖水库消落实施方案暨枯期发电优化调度分析

本文通过阐述具有年调节水库的发电厂三种常规发电计划,从发电量,发电计划可操作性,大坝安全及水库水位可控性等方面进行分析对比,提出了一些枯期发电计划编制中的参考意见,以期能为水力发电厂发电和水资源效益最大化提供参考。

毛尔盖水电站导流洞封堵施工组织及温控设计

毛尔盖水电站采用汛前下闸,汛期施工导流洞堵头,根据工程特点,对导流洞堵头采取分段施工的方案。介绍了导流洞堵头施工组织设计以及温控设计,供类似工程参考。