Q235钢氨气加二氧化碳气体氮碳共渗工艺的研究

研究了Q2 35钢用NH3 +CO2 进行气体氮碳共渗工艺 ,找到了最佳工艺参数。同时与NH3 +CH3 OH气体氮碳共渗进行对比 ,表明NH3 +CO2 气体氮碳共渗比NH3 +CH3 OH气体氮碳共渗的渗层质量好。

气体氮碳共渗钢板表面粗糙度和形貌的研究

研究了抛光冷轧钢板气体氮碳共渗时氨流量对共渗层表面粗糙度和形貌的影响。用扫描电镜和表面粗糙度仪对氮碳共渗层的表面形貌进行观察和测定。结果表明 ,随氨流量的增大 ,氮碳共渗层表面的粗糙度减小 ,表面组织细小致密。当氨流量小于 1 0m3/h时 ,表面粗糙度随共渗时间的延长逐步增大。钢板表面粗糙度与工件在炉中的位置和排布方式以及氨分解率有关。

脉冲工艺参数对气体氮碳共渗层深度的影响

采用氨气加少量CO2进行脉冲气体氮碳共渗,探讨在固定温度、时间下脉冲幅度、保压时间对氮碳共渗渗层的影响。结果表明,在共渗温度、时间一定的情况下,随着保压时间的延长,化合物层(白亮层)逐渐减少;随着脉冲幅度的不断增加,化合物层先增加后减少,且保压时间的变化比脉冲幅度的变化对氮碳共渗化合物层影响更大。因此通过调整脉冲工艺参数有效控制化合物层的厚度,可以满足不同材料的技术要求。

球墨铸铁曲轴气体氮碳共渗工艺的改进

在对球铁曲轴气体氮碳共渗后渗层鼓泡原因分析的基础上 ,对原气体氮碳共渗工艺进行了适当的调整和改进 。

3Cr2W8V铝合金热挤压模具气体氮碳共渗处理

采用两段气体氮碳共渗工艺对3Cr2W8V铝合金热挤压模具进行热处理,解决了因磨损和开裂所造成的模具早期失效问题。与常规热处理相比,使用寿命提高1￣2倍。其原因在于此工艺强化了过渡层对表面化合物层的支撑能力,同时心部获得良好的强韧性配合。

气体氮碳共渗——现行工艺中的问题与对策

工件处理前的表面状况(粗糙度、污染状况、钝化情况、冷加工或机加工的影响)以及炉内气体反应动力学的波动都会影响到处理结果偏离气体氮碳共渗的最佳结果。本文介绍了几个实例和对策。

中碳钢零件气体氮碳共渗表面质量改进

研究了中碳钢零件在箱式多用炉中进行气体氮碳共渗时,温度、时间和炉内气氛对零件共渗层表面色泽的影响。结果表明:在炉内气氛(氢浓度)不均匀的情况下,降低温度、延长时间,能使钢件表面还原充分,零件表面色泽为均匀的灰白色。

球墨铸铁曲轴气体氮碳共渗鼓泡机理探讨

通过对球墨铸铁曲轴气体氮碳共渗的工艺过程及失效组织分析,找出了球铁曲轴在气体氮碳共渗过程中渗层鼓泡的原因,为改进处理工艺、降低鼓泡率奠定了基础。

气体氮碳共渗中NH_3和CO流量对低碳钢渗层组织及其性能的影响

通过调控气体氮碳共渗过程中的NH_3和CO流量来调控气氛中的氮化势和碳势,从而调控共渗层的微观组织和性能。采用扫描电镜、X射线衍射仪、显微硬度计和电化学分析仪研究了气体氮碳共渗过程中的NH_3和CO流量对低碳钢氮碳共渗层的微观组织结构及其性能的影响。研究结果表明:气体氮碳共渗气氛中,随着NH_3流量的增加,化合物层厚度增大但致密性降低;随着CO流量的增加,化合物层致密性逐渐增大,但渗层厚度先增大后减小。氮碳共渗过程中C的加入可抑制γ'相的形成而促进ε相的产生,过量的C会形成θ相,但是C的渗入对渗层腐蚀性能影响较小。NH_3和CO对氮碳共渗过程中的协同作用表现为,当NH_3流量增加时,可相应增加CO流量来获得较厚、致密、耐腐蚀的化合物层。

40Cr通氨滴醇气体氮碳共渗供氨量的选择

本文对40Cr 钢通氨滴醇气体氮碳共渗进行了大量优化研究,选择出了其最佳工艺参数。

柴油机45钢齿轮的气体氮碳共渗

齿轮是柴油机的关键性传动部件,直接关系到内燃机的使用效率和寿命。长期以来,柴油机行业一直采用“调质+精加工”的终端工艺来进行生产,因而存在一系列诸如早期磨损、咬死、噪声大等方面的问题。随着农机市场向着高速、大功率方向的发展。

气体氮碳共渗的动力学(一)

本文介绍了关于各种钢在不同气氛中,氮碳共渗后获得化合物层的相组成、疏松度和渗层总深度,尤其从实践和理论上讨论了在炉罐中发生的气体反应和氮、碳的传质反应。利用新铁—氮—碳三元相图,讨论了各种钢化合物层的相组成,结果表明:通过控制气氛中的碳、氧和氮的活度,就有可能控制化合物层的相组成、疏松度和生长速率,对每种钢通过选取炉气成分可获得最佳结果。本文从实际和理论二方面简要综述了目前商用的氮碳共渗方法。

气体氮碳共渗的动力学(二)

“化合物层”是指渗氮或氮碳共渗工件完全转变的外表层。这并不意味化合物层是均匀的、与工艺条件无关的．化合物层主要含有r相、e相、渗碳体．各种合金碳化物和氮化物等．因此．化合物层中也常常出现扩展的疏松层．

零件气体氮碳共渗后用于冷却的NQ淬火介质

在气体氮碳共渗工艺中，保温结束后工件出炉要求快速冷却，以防止扩散层析出针状氮化物，使扩散层的性能变坏，影响零件的整体疲劳强度。柴油机曲轴要求有高的疲劳强度和轴颈表面耐磨损性能。中小功率柴油机曲轴常采用气体氮碳共渗来达到上述性能要求。但目前无论是用铸铁...

气体氮碳共渗对42CrMo钢疲劳性能的影响

对φ20 mm的42CrMo钢棒料进行调质处理,即850℃油淬、560℃回火2 h,然后加工成φ8 mm和φ6 mm的拉伸试样,再对部分拉伸试样进行540℃×10 h的气体氮碳共渗。对经两种工艺处理的试棒分别进行了拉伸试验和拉伸-压缩疲劳试验,分析了试棒的断口特征。结果表明:经氮碳共渗的试样的屈服强度高于同样直径的调质态试样,但抗拉强度稍有下降,且断后伸长率明显下降;经氮碳共渗的试样拉伸-压缩疲劳性能优于调质态试样。

曲轴气体氮碳共渗“麻点”的形成机理和防止措施

在曲轴的生产过程中，有时遇到氮碳共渗、抛光后在曲轴表面出现成片的小坑情况，坑的直径在0．2mm左右，孔口处堆着黄色的铁锈状物质，且擦净后第二天铁锈状物质又会出现。遇到这种情况只能使接近成品的曲轴成批报废。

Cr12MoV钢托辊的气体氮碳共渗

渗氮处理不仅能使钢件表面获得高硬度和耐磨性,还能提高钢件的红硬性、疲劳强度和耐腐蚀性,同时可以消除零件的残余应力、工件畸变,从而大幅度提高工件的使用寿命。本文使用较为先进的UNB箱式渗氮炉对Cr12MoV钢进行渗氮处理,以满足客户对产品的性能要求。为该类产品以后的渗氮处理积累经验。

曲轴气体氮碳共渗后冷却工艺的改进

通常零件气体氮碳共渗后都会油冷,但这会产生环境污染等问题。为此,QT800-2球铁曲轴经气体氮碳共渗后在ZY747水基介质中冷却,代替在46号机油中冷却。结果表明,曲轴气体氮碳共渗出炉,先空冷适当时间(约10 min),然后在ZY747水基介质中冷却是可行的,已推广应用于40Cr钢、42CrMo钢零件。

175型柴油机球铁曲轴的气体氮碳共渗

本文介绍了175型柴油机球铁曲轴气体氮碳共渗(气体软氮化)工艺试验的情况及对共渗工艺参数、渗层组织、性能和变形等有关问题的探讨。