双束强辐照对氧化物弥散强化铁素体型合金强化相稳定性影响

采用双束复合辐照装置,研究了He存在条件下,强辐照对长期时效后的ODS合金中强化相(Y2O3)的稳定性和辐照损伤特征的影响。实验结果表明:双束强辐照下,ODS合金中强化相不稳定,发生聚集长大并造成附近基体中Ti、Y浓度增高,导致空洞尺寸和空洞肿胀增加,并对这一结果从理论上进行解释。

氧化物弥散强化铁素体型合金的研究

氧化物弥散强化（ＯＤＳ）铁素体合金具有强度高肿胀低等优点，是核反应堆中包壳及其它结构的极有竞争力的候选材料。本文介绍了在研究化学浸润法（ＣＳ）生产的Ｆｅ１２５Ｃｒ２５Ｗ０１Ｔｉ０４Ｙ２Ｏ３新型ＯＤＳ铁素体合金方面所进行的工作及取得的进展。化学浸润法可以实现氧化物弥散强化，获得优良的力学及抗肿胀性能，形变后再结晶退火能够得到晶粒尺寸适中的组织，有利于材料穿管及冷拔等后续加工。

纳米氧化物弥散强化铁素体合金的制备

以氢化钛、氢化钇、氧化铁和Fe-Cr-W气雾化预合金粉末为原料,通过球磨得到Fe-14Cr-3W-0.5Ti-0.31Y-0.22O合金粉末,经压制、烧结制备出纳米氧化物弥散强化铁素体合金。采用激光粒度仪、XRD、SEM和TEM表征粉末和预烧坯的显微结构。研究结果表明,粉末粒径随球磨时间增加呈先增大后下降,冷焊主导变形机制向破碎主导机制的转变点发生在球磨24h。XRD谱显示氢化物和氧化铁均已溶解于铁素体基体,48h球磨粉末没有发现第二相粒子的存在。球磨48h后过饱和的Y、Ti、O铁素体固溶体在随后的加热过程中析出尺寸为5nm左右的弥散相颗粒,这种第二相粒子非常稳定,即使1200℃保温8h仍不发生明显长大,起着强烈钉扎位错的作用。

化学浸润法氧化物弥散强化铁素体合金的静态再结晶

研究了用化学浸润法（CS）进行氧化物弥散强化（ODS）的铁素体合金形变后在退火过程中的组织变化．结果表明：合金的再结晶温度在750～780℃之间；形变量高的合金退火后能获得细小均匀的晶粒；弥散相能有效钉扎初次再结晶完成后晶粒尺寸在临界尺寸Dlim以下的晶界；弥散强化相Y2Ti2O3在形变和退火过程中是稳定的.

氧化物弥散强化高温合金

简要地概述了ODS高温合金的发展状况、生产工艺、组织与性能特点及应用前景等。

热处理工艺对氧化物弥散强化Fe-Cr合金微观结构和致密化的影响

将预合金粉雾化粉与Ti粉、纳米Y2O3粉混合后进行机械合金化,所得粉末用热等静压进行固结,采用不同的热处理参数对所得样品进行热处理。利用扫描电镜及透射电镜(TEM)等检测工具进行检测。结果表明,机械合金化中导致的孔洞会在热等静压后保留在试样基体中,随正火温度的提高,孔洞的形貌由不规则大孔洞变为细小均匀分散的小孔;在1 100℃下保温5 h后,孔洞粗化。TEM显示,随正火温度的提高,晶粒发生长大而粗化,并伴随着显微硬度的下降,当在1 050℃后继续增加温度,则硬度变化不明显。

氧化物弥散强化MGH956合金薄板的加工工艺和组织控制

针对氧化物弥散强化MGH956合金板材加工的热等静压、热锻、热轧、温轧、到最终再结晶退火的整个工艺过程和组织控制进行了研究。明确了对于不同厚度的成品板材，在最后一轮次退火后的温轧过程中，必须选用不同的工艺参数，通过控制温轧工艺参数，成功轧制出厚4．0～0．5mm板材，该板材在随后相应的高温退火条件下，均可实现充分的再结晶，生成希望得到的盘状粗晶组织。

氧化物弥散强化铜合金的研究与应用

简要概述了氧化物弥散强化铜合金的发展状况、制备方法、组织和性能特点以及应用前景。

氧化物弥散强化MGH956合金冷轧板材的再结晶

对氧化物弥散强化MGH956冷轧板材再结晶退火后可形成较为均匀细小和极其粗大两种完全不同晶粒组织状态的再结晶行为进行了研究。采用光学显微镜对冷轧板材在700～1350℃,1～120min等温退火后的组织检验结果显示：这两种晶粒组织状态的再结晶在起始和完成温度、起始形核位置、及长大速率等方面均存在显著差异,表明MGH956冷轧板材的再结晶并非仅以一种,至少可以两种不同的机制形成,并且,这两种机制还可共同发生在同一板材,导致MGH956板材再结晶组织形貌呈多样性,晶粒尺寸出现极为明显的差异。

超固相线液相烧结制备氧化物弥散强化镍基高温合金

采用超固相线液相烧结法制备了纳米Y_2O_3质量分数为0～8%的氧化物弥散强化镍基高温合金,研究了烧结温度、Y_2O_3含量对该合金组织和力学性能的影响。结果表明:含1.5%Y_2O_3的合金经过1265℃真空烧结2h后,综合性能最佳,相对密度为98.13%,抗拉强度为770MPa,后续的热等静压处理可以促进合金的致密化,使抗拉强度进一步提高,达838 MPa。

Fe_2O_3对氧化物弥散强化Fe12CrWTiY合金的显微组织和高温拉伸性能的影响

采用气体雾化Fe-12Cr-2.5W-0.4Ti-0.25Y合金粉末,添加1%（质量分数）的Fe2O3作为携氧剂,制备氧化物弥散强化Fe-12Cr-2.5W-0.4Ti-0.25Y高温合金。测定该合金在室温以及550~850℃的高温抗拉强度,采用X射线衍射仪分析合金的物相组成,通过扫描电镜和透射电镜观察合金的组织和拉伸断口形貌。结果表明,添加Fe2O3后,合金晶粒细化,平均晶粒尺寸由8.6μm减小到7.3μm。基体中第二相除纳米尺寸的Ti2Y2O7外,还形成20~200nm和1~10μm两种尺度的Y3Fe5O12、Cr1.3Fe0.7O3和（Cr0.88Ti0.12）2O3等多种复合氧化物,以及宽度分别为200~300nm和5~30 nm的板条组织,室温、550℃和850℃下的抗拉强度分别为1 257、1 108、和128 MPa,比未添加Fe2O3的合金分别提高50.7%,39%和30.6%。添加Fe2O3增加了氧化物的数量,提高了弥散强化效果,但微米尺度氧化物第二相的膨胀系数与基体不同,在高温下与基体的界面产生分离,优先形成裂纹源,降低高温强化效果。

化学液相法制备氧化物弥散强化(ODS)铁基合金的组织与再结晶

采用化学液相法结合放电等离子烧结技术(SPS)制备氧化物弥散强化(ODS)铁基合金,将合金经过40%和70%变形量冷轧变形之后在900~1200℃进行保温60~150 min退火热处理,之后随炉冷却至室温。通过场发射扫描电镜(FE-SEM)和硬度仪观察并分析了合金的微观组织和再结晶行为。结果表明,采用化学液相法制备的(ODS)铁基合金微观组织均匀细小,平均晶粒度约10μm,纳米级的弥散相粒子均匀分布于基体中,其平均直径为20 nm,粒子间距为50~200 nm;开始再结温度超过900℃,再结晶温度在1000~1100℃之间;高形变量(70%)合金在1200℃及150 min保温后,晶粒尺寸均匀稳定性较好。

喷射氧化物粒子弥散强化锌铝合金的研究

采用自制的喷射装置将Co_3O_4和T_iO_2粒子分别喷入锌铝合金(ZA—12)中,研究了它们对该合金的机械性能的影响效果。实验结果表明:喷射CO_3O_4和T_iO_2粒子能有效地提高合金在室温和100℃下的综合机械性能,特别是高温性能。进一步的观察和分析表明:弥散分布在基体中的氧化物粒子是提高合金机械性能的原因。

添加氧化镧对钼铼合金组织性能的影响

采用粉末冶金技术在钼铼合金中添加氧化镧制备了ODS-Mo-14Re,通过EBSD、XRD、维氏硬度计、电子万能试验机对氧化镧添加前后钼合金管材的显微结构、室温与高温力学性能进行了分析。结果表明,适量氧化镧的添加可以对钼铼合金起到很好的细晶强化与弥散强化作用;添加0.3%(质量分数)氧化镧使得钼铼合金的平均晶粒尺寸由22.6μm降低至7μm;氧化镧作为细小弥散的第二相添加在钼铼合金中,使晶粒内部位错密度增多,位错相互缠结,运动被阻碍,从而使钼铼合金的强度及塑性明显提升,弥散强化效果显著。室温和高温(1 300℃)拉伸时,Mo-14Re的抗拉强度为725.8、195.3 MPa,而ODS-Mo-14Re的抗拉强度达780.9、226.4 MPa,分别提升了7.6%和15.9%,表明氧化镧的添加使钼铼合金的室温以及高温力学性能得到明显提高。

氧化物弥散强化铜合金的研究现状

氧化物弥散强化铜合金作为先进铜合金之一,被广泛地应用于轨道交通、国防工业和核反应堆等领域。本文综述了Al_(2)O_(3)、Y_(2)O_(3)、ZrO_(2)等氧化物弥散强化铜合金复合材料,概述了它们的制备方法、组织特征和相关物理特性。在此基础上指出了氧化物弥散强化铜合金开发应用中所存在的问题,并对它们的发展趋势进行了分析和展望。

机械合金化氧化物弥散强化镍基超合金

为满足高温应用的要求，需引进、发展新的材料与新的概念．最新研究、观察表明，机械合金化生产的弥散强化材料通过固态加工与热处理过程可以具有非常大的各向异性晶粒结构，很适于高温应用。许多高温应用材料都受益于氧化物弥散强化，因为常规强化析出物（如γ′）在１０００℃以上会溶解到基体中而彻底失去作用。本文将详细介绍国际上这类合金的制作与应用情况，为国内研究发展该材料打下基础。

机械合金化氧化物弥散强化材料的动向

文本概述,机械合金化方法生产氧化物弥散强化材料的进展及其展望。

氧化物弥散强化（ODS）合金在高温领域的应用

扼要阐述了铁、镍基二类氧化物弥散强化合金的发展状况、加工工艺、高温性能及其应用前景。

氧化物弥散强化Pt/Pt-Rh合金机理研究

运用位错理论,综述氧化物弥散强化Pt/Pt-Rh合金的机理。一方面,基体中的位错被高度弥散分布的第二相颗粒所钉扎,使位错运动受到阻碍;另一方面,分布在晶界的第二相颗粒阻碍晶界迁移和晶粒长大,从而提高基体的再结晶温度。由以上因素共同作用达到强化材料的目的。对氧化物弥散强化机理的深入分析,可为开发更优质的Pt/Pt-Rh合金弥散强化材料提供理论依据。

氧化物弥散强化镍基合金高温形变微观组织

本实验研究氧化物弥散强化镍基合金经高温塑性形变后的微观组织变化情况。采用压缩试验在８５６、９３０、１０５０℃对Ｎｉ－１．１９％Ｆｅ－１９．５１％Ｃｒ－６％Ａｌ－３．４１％Ｗ－１．０２％Ｙ２Ｏ３（ｗｔ％）合金加以５％～２０％塑性变形，然后观察显微组织。结果表明，压缩试样内部形变极不均匀，可发生局部破裂。完全再结晶粗大晶粒试样低形变区内位错密度很低。相对来讲，部分再结晶试样形变后有较高的位错密度。此外，合金中γ＇析出物对强化有很大贡献。