非保护气氛电渣重熔降低30CrNiMo8氧含量措施

针对30CrNiMo8钢电渣重熔的试制情况和试制结果,讨论了30CrNiMo8钢电渣后氧含量超标的原因,并针对性地提出了选用低不稳定氧化物渣系、增大渣量、降低冶炼电压、提高电流等相应的解决措施。采用新工艺后,氧含量明显降低,达到20×10^(-6)以下,满足了用户的需求。

氧含量变化对Ti-38Nb-4Zr-xO合金显微组织及力学性能的影响

采用高真空非自耗电弧熔炼炉对Ti-38Nb-4Zr-xO(x=0,0.3,0.6(质量分数))3种合金进行熔炼,并将他们分别在900、500℃下进行固溶时效1 h处理,运用金相显微镜(optical microscopy,OM)、X射线衍射仪(X-ray diffractometer,XRD)、扫描电子显微镜(scanning electron microscope,SEM)、透射电子显微镜(transmission elec‐tron microscope,TEM)、纳米压痕仪(nanoindenter)、静态热机械分析仪(thermo-mechanical analyzer,TMA)和万能试验机(universal testing machine,UTM)对Ti-38Nb-4Zr-xO合金进行表征,探究氧(O)含量变化对固溶时效合金组织及性能的影响。结果表明:固溶处理后Ti-38Nb-4Zr-xO合金均未检测到淬火马氏体α"相存在,他们均呈现出单一β相组织,其晶粒尺寸大小随着O含量增加而减小;经时效处理后,Ti-38Nb-4Zr-xO合金析出ω相和α相,同时O会延缓(或抑制)上述两相的分解;添加O和固溶时效处理均能使Ti-38Nb-4Zr-xO合金的抗拉强度、弹性模量和硬度提升,O的质量分数在0~0.6范围内,固溶态下每增加0.1的O元素,抗拉强度约提升50 MPa,弹性模量约提升1.5 GPa。

氧含量及晶粒尺寸对Ti-Zr二元合金拉伸屈服行为的影响

对不同氧含量的温轧态Ti-Zr二元合金进行不同温度的退火及二次时效处理,发现氧含量与晶粒尺寸影响Ti-Zr合金表现出的拉伸屈服行为。通过拉伸试验、金相分析、透射电镜观察及应变时效和EDS元素分布研究了不同锆、氧含量钛合金的屈服延伸与微观组织的联系。研究结果表明:Ti-12Zr-0.25O合金在晶粒尺度处于1~15μm区间时,表现出典型的屈服延伸现象,随着晶粒尺寸增大,屈服延伸逐渐减弱;氧含量从0.1wt%增加至0.3wt%,Ti-12Zr合金表现出最大的上下屈服点应力差值及最大屈服点延伸率,分别为47MPa,5.2%;仅当锆、氧原子共同存在时,屈服延伸得到明显增强,以Ti-12Zr-0.25O尤甚。

降低钢中总氧含量及夹杂物含量措施探讨

从两起典型质量异议原因分析入手,结合临钢实际生产情况.探讨了降低钢中总氧含量及夹杂物含量的措施。

降低干法乙炔装置电石加料系统氧含量的措施

分析了干法乙炔装置电石加料系统氧含量和乙炔含量超标的原因,通过更换设备,改进工艺,降低了安全风险,改善了生产环境。

优化EAF-LF-CC工艺降低钢中氧含量

通过采用控制出钢终点碳和预脱氧，加强精炼脱氧和出钢软吹，做好保护浇注等措施，降低了钢中氧含量。

降低焦炉煤气氧含量的措施

通过介绍焦炉煤气产生的工艺概况，分析焦炉煤气氧含量偏高的原因，提出降低焦炉煤气氧含量的措施，并得出采取各有效措施后煤气氧含量控制在0．5％以下，效果显著。

氧含量对钢耐蚀性能的影响

为了考察氧含量对钢耐蚀性能的影响,冶炼了不同氧含量(质量分数在20×10-6~200×10-6范围)的碳钢和耐候钢.通过扫描电镜夹杂物分析、极化实验、全浸实验等方法研究了钢中夹杂物类型、形态、数量、尺寸等随氧含量变化而变化的规律,以及对耐蚀性能的影响.结果表明,随着钢中氧含量逐渐增大,钢中夹杂物由长条状MnS、Al2O3向颗粒状硅酸盐转变,夹杂物总数量、平均尺寸逐渐增大,譬如氧质量分数从20×10-6、60×10-6增大到195×10-6时,MnS数量占比从69.9%、23.7%减少到5.8%,硅酸盐数量占比从3.4%、54.9%增大到73.2%,夹杂物总面积分数从0.01%、0.04%增大至0.25%,等效圆直径从0.78µm、1.15µm增大至4.65µm;点蚀电位呈升高趋势,整体升高40 mV左右;腐蚀速率先下降又回升,遵从三次函数变化规律,其中氧质量分数从20×10-6~30×10-6增大到60×10-6,碳钢腐蚀速率降低53%,耐候钢腐蚀速率降低24%,耐蚀性均提高.分析认为,氧质量分数在20×10-6~100×10-6范围,易诱发腐蚀的长条状硫化物减少以及固溶氧增多而引起基体电位升高的共同作用导致在全浸腐蚀环境下钢的耐蚀性增强;氧质量分数在100×10-6~200×10-6范围,夹杂物的数量急剧增多使得钢的耐腐蚀性降低.适当增大氧含量,可开发经济型耐腐蚀钢.

EMGA-830氧氮氢分析仪测试钒氮合金粉末中氮含量的结果与分析

EMGA-830氧氮氢分析仪按照标准《钒氮合金氮含量的测定惰性气体熔融热导法》(GB/T24583.2-2019)检测钒氮合金粉末中氮含量,明确了试验检测的影响因素。结果表明,按标准中锡囊与镍篮的组合方案的检测结果达不到样品中实际氮含量值;按标准中镍囊与锡粒的组合方案的给定值测试效果明显优于锡囊和镍篮的组合,但该组合下不同的助溶剂添加量、设备分析功率、样品质量均对检测结果有一定的影响。用EMGA-830氧氮氢分析仪测试钒氮合金粉末样品,镍囊装载样品量0.05 g、助溶剂锡粒0.4 g、设备分析功率6 kW是测定钒氮合金粉末中氮含量的最佳试验参数。

降低清酒溶解氧含量的几点措施

氧气是啤酒老化的重要影响物质,降低和控制啤酒中的溶解氧含量对保证啤酒的风味稳定性至关重要.本文测定了本公司的清酒溶解氧水平,从公司生产实际出发,分析并探讨了如何降低清酒溶解氧含量的几点措施.

末次冰期以来阿拉伯海底层水体氧含量变化及其驱动因素

末次冰期以来阿拉伯海水体氧含量变化在时空上具有显著的差异。目前对其空间变化规律及主导因素尚缺乏系统的研究,尤其缺乏对千年尺度上深层水氧含量变化过程及其控制因素的综合分析。本文基于阿拉伯海中部深水区WIND-CJ06-6与WIND-CJ06-13两个岩芯的XRF岩芯扫描结果,结合前人已发表的指示阿拉伯海水体氧含量变化数据,重建了末次冰期以来千年尺度阿拉伯海不同海域和深度的水体氧含量变化历史并分析了其驱动因素。阿拉伯海水深小于1500 m的水体在千年尺度上的氧含量变化受到表层初级生产力和中层水流通性的共同控制,但在不同时期主导因素不同;在B/A(Bolling-Allerod)到YD(Younger Dryas)期间,阿拉伯海西北部表层生产力显著高于同时期其他海域,导致了中层水体的氧含量在西北部降低而在其他海域增高的空间差异。阿拉伯海水深大于1500 m的水体氧含量在末次冰期以来整体上受北大西洋深层水(NADW)强弱的控制,在LGM(Last Glacial Maximum)到HS1(Heinrich stadial 1)阶段则受到南大洋通风增强的影响,水体氧含量显著升高。

氧含量对激光定向能量沉积Ti-6Al-4V钛合金组织和性能的影响

采用激光能量沉积法制备了TC4钛合金试样块,借助OM、SEM、电子探针定量分析、X射线衍射等方法,研究了不同氧含量对钛合金微观结构、相组成、氧气浓度及性能之间的相关性。结果表明,衍射峰的强度随着氧含量的增加而略有增加。而(002)衍射峰的强度明显在中氧环境下达到最大,随之减弱。材料的强度和硬度随着氧含量的增加分别提高115 MPa和58 HV,伸长率下降到8.71%,断面收缩率下降到6.6%。断裂失效机制随着氧含量的增加由韧性断裂转变为准解理与韧性断裂复合断裂。宏观组织主要为柱状晶粒和针状马氏体为主,热处理后主要是马氏体α'和β转组织。不同氧含量环境下形成的间隙固溶体,导致晶格常数增大,从将引起晶格膨胀。随着界面能量的增加,进而在晶界生成高密度位错现象,对钉扎起到进一步加强作用,使试样强度提高而塑性降低。

固相增黏环境氧含量对超高黏尼龙6 薄膜晶点的影响

以相对黏度为3.3的尼龙6(PA 6)切片为原料,在不同氧含量环境下,通过固相增黏制备超高黏尼龙6(PA 6)切片,并利用小型实验室吹膜机制得相应超高黏PA 6薄膜,研究了环境氧含量对超高黏PA 6切片熔融结晶行为、紫外性能,以及相应超高黏PA 6薄膜晶点数和晶点形貌的影响。结果表明:超高黏PA 6切片的结晶起始温度、结晶峰温度、结晶焓随环境氧含量的提高先增大后下降;超高黏PA 6薄膜的晶点数随着环境氧含量的提高而增多,当环境氧含量大于10 mg/kg时,超高黏PA 6薄膜的晶点数超过3个/cm 2,无法满足使用要求;室温下超高黏PA 6切片薄膜的晶点呈带状,当温度升至300℃,晶点周围PA 6完全融化,但晶点仍保持形态不变;PA 6切片在热氧的作用下发生交联反应形成凝胶物质是导致晶点形成的主要原因。

高效液相色谱法测定硝酸甘油气雾剂定量阀门中5种抗氧剂含量与迁移量研究

目的 建立同时测定硝酸甘油气雾剂定量阀门中5种常见抗氧剂含量的高效液相色谱(HPLC)法,并考察抗氧剂在其中的迁移情况。方法 色谱柱为Inertsil?ODS-SP柱(150 mm×4.6 mm,5μm),流动相为水-四氢呋喃-乙腈(10∶30∶60,V/V/V),流速为1.5 mL/min,柱温为30℃,检测波长为280 nm,进样量为20μL。结果 抗氧剂168、抗氧剂330、抗氧剂1010、抗氧剂1076、抗氧剂2,6-二叔丁基对甲酚(BHT)的质量浓度均在0.2~250μg/mL范围内与峰面积线性关系良好(r≥0.999 8,n=6);检测限分别为1.58,0.27,0.38,0.94,0.24μg/mL;定量限分别为3.84,0.91,1.44,3.02,0.60μg/mL;精密度、稳定性、重复性试验结果的RSD均小于2.0%(n=6);回收率分别为100.67%,99.97%,99.93%,99.60%,99.63%,RSD分别为0.47%,0.21%,0.93%,0.44%,0.60%(n=9)。硝酸甘油气雾剂定量阀门组件材料(内垫圈、阀杆、阀室、吸管)中抗氧剂168、抗氧剂330、抗氧剂1010、抗氧剂1076的检出量均低于其评价阈值(AET),均未检出抗氧剂BHT。加速试验0个月、3个月、6个月,定量阀门组件材料中抗氧剂168、抗氧剂330、抗氧剂1010、抗氧剂1076、抗氧剂BHT的迁移量均低于其AET。结论 该方法操作简单、灵敏度高、结果准确、重复性和稳定性均较好,可用于硝酸甘油气雾剂定量阀门中5种抗氧剂的含量测定及迁移量研究。

青藏高原典型地区近地表大气氧含量及其影响因素

在广泛的地理空间尺度上,海拔是影响青藏高原近地表大气氧含量的主要因素。近期研究表明,海拔与氧含量的关系在青藏高原典型地区有较大差异。本文利用典型地段调查法,研究了青藏高原六个典型区海拔、气候和植被因子与近地表氧含量关系的地域性特征。在所研究的变量中,海拔、植被净初级生产力、植被盖度、植被生长季长度、气温和降水是预测氧气含量的重要变量。海拔与氧含量在不同典型区的关系表现为负相关或无相关性。与青藏高原区域的整体研究相比,典型地段调查强调了植被是海拔以外影响近地表氧含量的重要因素,而非气候条件。

基于氧含量的自然地带区划新认识

自然地带区划是培养学生的人地协调观、综合思维、区域认知等地理学科核心素养的重要途径。本文以“三维自然地带”分布规律为基础,对比分析了青藏高原地表氧含量新区划与原有自然区划,得到了新的认识:基于地表氧含量的自然地带区划能够反映更加综合定量的地域分异特点;氧含量的地域差异能够反映人地关系的地域差异。本文可为相关课程的教学提供新的视角,帮助学生综合认知区域自然环境特点和人地缺氧健康风险。

HPLC法测定注射用亚锡甲氧异腈中MIBI含量的方法学研究

目的建立高效液相色谱法测定注射用亚锡甲氧异腈中四(2-甲氧异腈)络铜(I)氟硼酸盐(MIBI)含量的方法。方法采用Agilent ZORBAX 300ASCX色谱柱(4.6mm×250mm,5μm),以乙腈-20.4g/L磷酸二氢钾(稀磷酸调pH至4.0)(V∶V=40∶60)为流动相,使用紫外检测器(检测波长为230nm),柱温为20℃,以1.0mL/min的流速进行等度洗脱,运行10min。结果采用该方法,MIBI在50~200μg/mL浓度范围内线性关系良好(r=0.9992),回收率为92%~105%,RSD为1.31%,耐用性和精密度良好。结论该方法专属性强、线性范围广、准确度高、稳定性好,可用于注射用亚锡甲氧异腈中MIBI的含量测定,为制定该类药物的质量控制标准提供了技术参考。

粉末处理对FGH95氧含量、微观组织及力学性能的影响

通过化学成分测试分析、扫描电子显微镜观察、透射电镜观察、力学性能检测等分析方法,研究了粉末粒度、粉末处理工艺以及粉末处理环境对FGH95合金氧含量的影响。结果表明,粉末处理环境对FGH95合金的氧含量及组织影响较大,相同粒度气雾化粉末在空气中处理后,其制备的合金氧含量相比惰性气体环境中除气制备的合金增加了115%,而低氧环境中制备FGH95合金的w[O]仅为0.0039%,其PPB组织得到明显改善;同样在惰性气体环境中经过室温和450℃除气处理,0~45μm粉末比0~75μm粉末制备的FGH95合金氧含量增加了33%;在低氧环境中,除气温度对合金氧含量影响不大;氧含量的差异并未对FGH95合金的室温强度造成较大影响,但氧含量增高会降低合金的塑性。

降低钢水氧含量工艺实践

针对100吨转炉钢水氧含量较高的现状，通过试验找出降低钢水终点氧含量的措施，从而达到提高钢水质量和降低炼钢成本的目的。

氯化氢中氧气含量分析方法浅析

介绍了2种氯化氢中氧气含量的分析方法:①通过预处理柱消耗氯化氢,然后由色谱柱分离出氧气后进行定量;②通过氮氧气和值来确定氧气含量是否超标。这2种方法均能解决氯化氢分析仪腐蚀的问题。