初始压力和富氧系数对CH_(4)/O_(2)/N_(2)预混气体爆炸特性的影响

为了探究甲烷CH_(4)在富氧和非常压条件下的爆炸危险性,确保CH_(4)气体在不同工况下的安全使用,借助5 L圆柱形爆炸装置,研究了初始压力p_(0)和富氧系数E对CH_(4)/O_(2)/N_(2)爆炸特性的影响。包括最大爆炸压力p_(max)、最大压力上升速率(d p/d t)max和最大压力到达时间t_(c)等衡量CH_(4)爆炸安全性的指标。结果表明:当E为0.21、0.25和0.30时,p_(max)随p_(0)的增加始终线性上升;而当E为0.35和0.40时,p_(max)随p_(0)的增加先缓慢线性上升、后快速线性上升;(d p/d t)max随p_(0)的增加分为线性上升和一阶指数快速上升。在E为0.21和0.25时,t_(c)随p_(0)的增加而线性增大,因为在燃烧初始阶段CH_(4)活化自由基的销毁速率增加,降低了反应速率和燃速,引起预混气体t_(c)的延长;但随着E的增加,氧气的促进作用与自由基销毁的抑制作用形成新的竞争效应,使得t_(c)先增加、后下降。

水体大气复氧理论和复氧系数研究进展与展望

作者对水体大气复氧理论和复氧系数计算公式研究进行总结 ,分析了水体在静止和紊动水流条件下大气复氧的理论模型和复氧方程 ,并对计算复氧系数的公式的适用范围进行分析 ,概括了水体大气复氧方程的基本形式。各复氧系数计算公式大多是基于各自的水力条件 ,忽略了其他的因素而不能应用于所有的河流 ,因此可靠性较差 ,但相对而言 ,其中以Thackston

河流复氧系数研究

氧传输理论因存在不确定的参数而不能用来预测河流复氧系数。以双膜理论为出发点 ,从水流紊动结构角度上推导了液膜厚度δ的表达式 ,并用实测资料拟合了其中的比例系数 。

紊动水体大气复氧系数研究进展

简述了影响水体中溶解氧浓度的大气复氧速率的主要因素,系统分析了自1924年以来国内外对紊动水体复氧系数的理论和实验的发展过程及其研究成果,对其中存在问题进行了分析探讨,认为目前众多的复氧理论和公式大多不能直接用于天然河流,要通过复氧实验确定复氧系数,并对今后这一领域的研究进行了展望。

河流复氧系数中液膜厚度的推导

氧传质理论因存在不确定的参数而不能用来预测河流复氧系数。从水力学角度推导了液膜厚度δ的表达式 ,用实测资料拟合了其中的比例系数 。

外循环气升式发酵罐体积溶氧系数及其应用于柠檬酸发酵的研究

对10L外循环气升式发酵罐的体积溶氧系数进行了研究，得出了体积溶氧系数与操作条件之间的关联式。在此基础上，进行了柠檬酸发酵试验，并与10L机械搅拌发酵罐进行比较，实验结果表明，研制的外循环气升式发酵罐的发酵结果优于机械搅拌发酵罐。因此，外循环气升式发酵罐用于柠檬酸的发酵生产具有较好的前景。

水体耗氧系数与CBOD/NBOD相关关系的实验研究

通过平行的生化培养实验 ,探讨了耗氧系数与 CBOD/NBOD比值的相关关系 .利用最小二乘曲线拟合 ,率定耗氧系数 ,推求 CBOD和总 BOD值 ,同时得出耗氧系数与 CBOD/NBOD一般性关系 :k1=a×CNb.

水体大气复氧理论和复氧系数研究现状与进展

在查阅大量国内外文献资料的基础上,对水体大气复氧理论和复氧系数计算公式的研究情况做了综述和总结,以便实际工作中能够依据具体情况,选择多种方法计算,相互比较,合理选用,从而提高水环境预测的可靠性。

软性接触镜透氧系数测量方法研究

阐述利用极谱法(FATT)测量软性接触镜透氧系数(Dk)的原理,测试步骤和数据处理方法。并通过实验验证了该方法的可行性。

由河流实测资料估算耗氧系数与初始BOD浓度的线性回归法

耗氧系数K_1是河水水质模型的一个重要参数,其值确定的准确与否直接影响到水质模型的预报质量,目前由河水实测数据估算开K_1的主要方法有,由streeter——phelps氧平衡方程而建立的内梅罗迭代法和由四个断面的河水溶解氧值进行计算的克佛——菲利普法。上述两种方法在实用上均有自己的优点,然而。

流加法测定反应器溶氧系数KLa的研究

应用亚硫酸盐流加法测定了机械搅拌式反应器的溶氧系数KLa，通过与Coper法及动态法比较认为，流加法可以用于机械搅拌式反应器溶氧系数KLa的测定，也适应于在真实发酵条件下机械搅拌式反应器溶氧系数KLa的测定。

耗氧系数（k1）几种实验室求法的计算和讨论

BOD是水质污染研究中一项重要的氧平衡指标,在描述和评价水质有机污染时被广泛采用。当有机污染物质进入水体后,如果向水中供给溶解氧,并随着耗氧速度的变化,水体的复氧速度亦发生改变。此时,如果耗氧速度大于复氧速度,则水质将变成嫌气性,在嫌气微生物作用下,有机物可发生腐烂、发酵,变成有害恶臭物质,而使水质受到污染。如当复氧速度大于耗氧速度时,则可向相反方向发展,水质可以逐渐恢复,即自解作用。因此对受有机污染形成的水域,研究其耗氧和复氧的速度变化是在水质保护工作中一个重要的问题,对这方面的研究方法很多,本文试就几种计算耗氧系数（k1）的方法进行初浅的讨论。

河流复氧系数公式推导

氧传质理论因存在不确定的参数（象液膜厚度，旋涡在界面的停留时间，表面更新率等）而不能用来预测河流复氧系数。简要回顾了氧传质理论，从水力学的流速对数分布律出发，结合复氧机理推导了液膜厚度δ的表达式，用试验资料拟合了其中的比例系数。从而使含参数δ的传质理论模型能够用于实际中。

溶氧系数与谷氨酸发酵

根据以上反应,在耗糖速率(mM/l·h)相同的条件下,长菌期需要的氧比产酸期要高,尤其是在对数生长期为高峰。二、溶氧系数的计算通过发酵罐排气分析以热导法或红外法分析CO_2含量及热磁法分析排气O_2含量即可确定。自采用液氨或气氨代替尿素后。

东莞运河水中耗氧系数k_1的测定

生物化学需氧量BOD是水质评价的必测项目,是衡量有机物对水质污染的重要质量指标。根据生化需氧量公式y(t)=L1=La(1-e-k12y),且[t/y(t)]1/3-y是线性关系,由直线的斜率和截距便可以求出耗氧系数k1和水中总的生化需氧量La。由动力学方程可求出任意时间t的y(t),从而可知运河水的污染程度,制定废水处理方案,建立运河水污染控制的模型。

软性接触镜成品片透氧系数测试的可行性研究

目的建立软性接触镜成品镜片透氧系数的检测方法。方法在市场上选择10种成品镜片,使用极谱法测定软性接触镜的透氧系数,并采用通过参考材料对应定制与被测镜片等厚的校准片的方法进行分段校准,据此测定软性接触镜成品片的透氧系数。结果 10批镜片的透氧系数值除1片外,其余9批符合国标GB 11417.3—2012中关于透氧系数偏差不超过±20%的规定。结论极谱法测试中采用参考材料对应定制等同被测片厚度校准片进行校准的方法,可摆脱被测镜片定制4种不同厚度镜片的困难,对于测试软性接触镜成品片具有很大的实用性。

水质模型中耗氧系数K_1的估值方法综述

耗氧系数K1是水质模型中关键的参数之一。本文按确定性水质模型和不确定性水质模型分别介绍了5种K1的估值方法,并论述了各自的适用条件和优缺点。其中不确定性K1的估值方法是将耗氧系数和未确知数学相结合后提出的,能为水环境预测和管理的后续工作提供计算依据。

城市河流大气复氧系数规律研究

以上海市的蒲汇塘河流为研究对象,通过环形水槽开展河水的静态大气复氧试验和动态大气复氧试验。静态条件下蒲汇塘河水的大气复氧系数为0.087 d^-1,动态条件下的大气复氧系数在4.83~48.68 d^-1 之间。将流速与复氧系数的试验测定值进行统计分析,得出二者呈幂函数关系,其表达式为k2=485.36 u^2.38。

硬性接触镜透氧系数的测量方法

透氧系数是评价接触镜材料透氧性能的重要参数,其是否测量准确直接关系到接触镜配戴者的视力健康和配戴舒适度。本文在阐述库仑计法的基本测量原理的基础上,介绍了其在硬性接触镜透氧系数测量上的改进和应用,并通过实验验证了该方法的可行性与稳定性,最后从计量学角度,分析了接触镜透氧系数测量的国内外现状,并对国内开展量值溯源方法的研究提出了展望。研究接触镜透氧性测试仪器的计量校准方法,建立接触镜透氧系数的量值传递与溯源体系,对提高接触镜产品质量、保护配戴者视力健康具有重要作用。

饮用水源汤浦水库水中耗氧系数k1的确定

根据生化需要量公式y（t）=L1=L0（1-e^-k1t）,且[t/y（t）]^1/3-t是线性关系,由直线的斜率和截距求出耗氧系数k1和水中总的生化需氧量L0。由动力学方程求出任意时间t的y（t）,可知水库的污染程度,从而制定富营养化水体的处理方案,建立水库水污染的控制模型。