氮气底吹透气砖技术在回转式阳极炉上的应用

介绍了氮气底吹透气砖技术,该技术存在的优点及缺点,总结了该技术的使用效果:升温速度快、冷料处理量大、作铜时间缩短等。

精炼钢包底吹氮气钢液增氮工艺分析

通过采用钢包底吹氮气钢液增氮工艺,能够深入了解钢液增氮的规律,并明确影响增氮工艺的主要因素,主要包括精炼钢的出水温度、钢表面活性元素、钢包底吹流量等,上述因素极易导致增氮出现不稳定的情况。文章针对以上不稳定因素进行优化和分析,使增氮工艺能够充分发挥自身的性能,保障钢液增氮速度的稳定性。工艺研究发现:有氧条件下,吹氮24min以内,钢液含氮量的变化量处于34×10^(-6)~36×10^(-6),钢液不会出现吸氮、增氮的情况;钢液内的碳含量0.01%增加0.04%的期间,氮含量会有17×10^(-6)的增长量。结论:选择有氧条件,合理控制碳含量,配合其他氮含量控制措施,以此防控增氮现象。

底吹氮气V-N微合金化研究

鉴于传统微合金化工艺所用钒氮合金具有成本高、能耗高、制备周期长等不足,提出了采用添加钒铁+底吹氮气的方式实现钢液快速增氮,从而达到V-N微合金化的目的。通过对不同底吹参数钢中氮含量的分析、珠光体组织表征和晶粒度评级、析出相诱导晶内铁素体形核机制分析,明确了在含钒钢液中底吹氮气可以实现快速增氮,氮含量随底吹时间的增加而提高,且氮含量越高越有利于晶粒细化、促进钢中V(C,N)的析出并使其分布更加弥散,证明添加钒铁+底吹氮气进行V-N微合金化是可行的。

LF精炼钢包底吹氮气钢液增氮工艺探讨与实践

通过在LF精炼过程中采用钢包底吹氮气向钢液增氮的方法,探讨分析了钢液增氮的规律和影响钢液增氮的主要因素,确定了LF精炼初始温度、Al/Ti/Nb等亲氮元素、钢液表面活性元素[O]和[S]、钢包底吹流量等是影响钢液增氮不稳定的主要因素。经大生产实践检验表明:在LF精炼初始温度不低于1 570℃,钢中T[O]不大于50×10-6,[S]不大于0. 020%,统一在精炼20 min以后采用钢包底吹氮气的方式进行钢液增氮试验,流量设定为吨钢(6. 0～7. 0) NL/min,精炼结束前6 min时转为2. 0 NL/min,钢液增氮速度基本可稳定在每分钟(5～6)×10^(-6)。

高压底吹条件下钢液流动模拟研究

高压底吹条件下钢液流动运动行为复杂,采用数值模拟分析了压力、底吹流量、底吹位置及钢液面高度对熔池内钢液流动的影响。模拟结果表明:高压条件下,随着压力的增加,熔池内的速度分布均匀,梯度减小程度小。钢液的平均速度随底吹流量的增加而增加。随底吹喷孔位置向熔池壁靠近,主循环回路变长。随着熔池液面高度的上升,气液两相区的径向范围变广,速度梯度减小,熔池内死区比例降低;达到一定高度后,氮气到达熔池液面时速度变小。研究高压底吹条件下钢液的流动行为,对钢包内钢液底吹精炼具有指导意义。

钐铁合金熔体渗氮实验研究

采用静置渗氮与底吹氮气渗氮两种工艺对钐铁熔体进行渗氮,通过XRD、SEM、EDS等手段分别研究渗氮合金样品的物相、形貌及成分,对比了两种工艺的渗氮效果。结果表明,钐铁合金熔体静置渗氮过程中,表面易形成高熔点难熔物质氧化钐,由于氧化钐覆盖在钐铁合金表面阻碍了N原子向熔体内部扩散,静置渗氮法未能达到理想的渗氮效果;底吹氮气渗氮试样的Sm_2Fe_(17)相中存在N元素,同时Sm_2Fe_(17)相主峰向小角度方向发生偏移,表明N原子进入Sm_2Fe_(17)相中,且渗氮效果良好。

钒微合金化钢中碳氮化钒固溶度积研究

采用钢液中添加钒铁底吹氮气的方法制备了V-N微合金化高强度钢,检测了不同底吹条件下钢中氮含量,并结合热力学计算研究了底吹氮气对钢中碳氮化钒固溶度积的影响。结果表明,钢中氮含量随底吹时间的增加而增大,4次熔炼实验所得钢锭中平均氮含量分别为0.024 7%、0.021 3%、0.012 7%和0.002 4%;高温下,氮含量高时碳氮化钒主要以富N的氮化钒形式析出,而低温下,氮含量低时主要以富C的碳化钒形式析出;碳氮化钒在钢中固溶度积随温度的升高而增大,随钢中氮含量的增加而减小;对不同氮含量的碳氮化钒固溶度积曲线拟合,得到了0.06%V^0.22%C-N钢中碳氮化钒固溶度积随温度变化的函数关系式。

一种管板用18MND5型低碳合金钢的N/Al比控制方法的尝试

通过电炉炉后一次性加入足够的沉淀脱氧剂Al块、VD前保证钢液氧含量不大于25×10^(-6)、VD后采用底吹氮气方式调整钢中氮元素含量、铝线微调Al含量的方式控制钢中N/Al值范围达到0.54~0.81,提高铝回收率,降低18MND5型低碳合金钢韧脆转变温度,显著提高钢的低温韧性。