氮硼复合渗渗层的形成过程分析

对比研究了单渗硼和氮硼复合渗对渗层的组织结构及硬度的影响,测定了两种渗层生长的动力学曲线,预先渗氮后,由于氮原子优先占据了表层晶界、缺陷等形核的有利位置,使随后渗硼时硼化物的形核机率减少,氮原子的存在还阻碍了硼原子扩散,故在相同保温时间内,复合渗比单一渗渗层较薄,但两种渗层形成的动力学曲线形状相似,都存在两个阶段。第一阶段渗层厚度(x)与保温时间(t)的关系符合抛物线规律:x=k t^(1/2)。第二阶段此关系偏离抛物线而近似呈直线上升:x=A+B^t。结合 TEM 观察,对动力学过程进行了分析。

氮在硼氮复合渗中的作用

分析并试验研究了氮对渗硼层深度、显微硬度、相结构的影响。结果表明 ,当氮的加入量为质量分数 2 %时 ,氮的渗入对后续渗硼过程有阻碍作用 ,而当添加量为 5 %时 ,氮对渗硼有催渗作用。此外 ,氮的渗入有利于强化过渡区 ,从而使硬度梯度变缓 ,有利于得到单一的Fe2 B相。

硼氮碳复合渗提高注射模寿命的研究

采用硼氮碳复合渗工艺对注射模表面进行强化。结果表明，该工艺完全适用于注射模的表面强化，模具寿命提高一倍以上，具有显著的经济效益。

硼氮碳复合渗提高精密模具寿命的研究

本文分析了几种精密模具的服役条件和失效形式,研究了硼氮碳复合渗处理模具的变形规律,采用硼氮碳复合渗工艺对几种精密模具表面进行强化应用。结果表明:模具变形可以很好地控制,模具寿命显著提高。

碳氮共渗-深层稀土硼碳氮共渗复合处理

探讨了碳氮共渗与深层稀土硼碳氮共渗复合处理工艺。结果表明:复合处理在工艺上是可行的;复合处理试样的截面组织由表层稀土硼碳氮共渗层、中间碳氮共渗层及内部基体组织三部分组成;相当于在高硬度表层与较软基体中间插入一层中等硬度的过渡层,减小了硬度梯度,有效避免工件在工作过程中高硬度表层的剥落。

采用硼氮复合渗提高阀芯耐蚀性能

硼氮复合渗具有渗速快、渗层深、渗层性能好、渗剂价格低廉、表面光洁等优点。因先期渗入的氮原子所起的有益作用 ,能有效地改善表层Fe2 B相的致密度 ,并在表层形成致密的碳氮化合物 ,增加硼化物的深度 ,从而提高了渗层的耐磨性、耐蚀性和抗热疲劳性能。 4 5钢经硼氮共渗可代替不锈钢制造盐酸阀芯 ,长期使用无明显腐蚀 ,现场应用效果显著。

氮在硼氮复合渗中的作用机理

分析研究试验了氮对渗硼层深度、显微硬度、相结构的影响。结果表明 ,当氮的加入量为 1 5wt %时 ,氮的渗入对后续渗硼过程有阻碍作用 ,而当添加量为 5wt %时 ,氮对渗硼有催渗作用 ;另外 ,氮的渗入有利于强化过渡区 ,从而使硬度梯度变缓 ,有利于得到单一的Fe2

42CrMo4钢硼氮离子复合渗与离子渗氮对比研究

目的为了进一步提高42CrMo4钢离子渗氮层的硬度,研发硼氮离子复合渗创新技术,并与离子渗氮层特性进行对比研究。方法在520℃、6 h的相同工艺条件下,对42CrMo4钢分别进行硼氮离子复合渗和离子渗氮处理。利用光学显微镜、XRD、显微硬度计、摩擦磨损测试机和电化学工作站对截面显微组织、物相、截面硬度、耐磨性和耐蚀性进行测试和分析。结果硼氮离子复合渗可显著提高渗氮效率,在520℃、6 h工艺条件下,化合物层厚度由18.78μm增加到29.44μm,有效硬化层厚度由265μm增加到355μm。同时,硼氮离子复合渗后在渗层形成了硼铁化合物FeB和Fe_(2)B,显著提高了渗层的硬度和耐磨性;表面硬度由750HV0.05提高至1002HV0.05,耐磨性和耐蚀性明显提高,磨损率由3.06 mg/cm^(2)下降到1.02 mg/cm^(2);自腐蚀电位由–648.89 mV提高至–494.32 mV。结论与离子渗氮相比,硼氮离子复合渗具有显著优势,不仅可以提高离子渗效率,还可显著提升渗层性能,包括渗层硬度、耐磨性和耐蚀性。

采用硼氮复合渗 提高阀芯耐蚀性能

化工业生产盐酸用的氯气阀芯一般采用价格昂贵的不锈钢制造，不仅其价格高，而且使用期短。在本文中，大陆长沙航空职责技术学院机电工程系刘劲松介绍了采用45钢经硼氮复合渗表面处理，以代替不锈钢制造盐酸阀芯，长期使用无明显腐蚀，应用效果显著。

硼氮碳复合渗在电池预弯块上的应用

本文分析了电池铁壳预弯块的失效原因,探讨了硼氮碳复合渗处理工艺在预弯块上的应用,结果表明,该工艺可显著提高预弯块的使用寿命(9倍以上)。

自保护硼氮共渗膏剂的研究

为研究自配制的自保护硼氮共渗膏剂的性能 ,对 Q2 35钢、 4 5钢、T8钢和 GCr15钢等试样进行共渗试验。实验表明 ,4 5钢以选用 890℃共渗为宜 ;钢中的碳阻碍硼的渗入 ;涂层厚度以 4 mm为宜 ;膏剂硼氮共渗试样的耐磨性与固体硼氮复合渗相当 ,而比固体渗硼试样则好得多 ;经膏剂硼氮共渗的试样耐 10 0 % HCl和 30 % H2 SO4的腐蚀性与固体硼氮复合渗处理过的试样相当 ,二者均比 1Cr18Ni9Ti钢要好 ;Q2 35钢高温缓冷后易出现 Fe3N相。表明该膏剂共渗性能与固体硼氮相当 。

提高3Cr2MoWVNiRe钢热冲头寿命途径

本文研究了常规渗硼处理与硼氮复合渗不同处理对3Cr2MoWVNiRe电渣钢制热冲头寿命的影响。硼氮复合渗层既有渗硼层的高硬度、高红硬性、高耐磨性、比单渗硼低的脆性，又有良好的强硬化过渡层对渗层的支撑能力，充分发挥渗硼和渗氮各自优势，弥补各自不足，使用寿命比单一渗硼提高4－6倍，技术经济效益显著。

GH3535合金的表面改性

GH3535镍基合金的硬度仅为200HV左右,不能达到超高温熔盐液下轴承要求的400HV以上的硬度。为此,对GH3535合金进行了不同的表面改性处理,包括渗硼、喷丸预变形后渗硼和氮-硼复合渗。试验结果表明:960℃和980℃渗硼的GH3535合金的表面硬度约700HV0.1,渗层深度为0.10~0.12mm;预变形后渗硼的GH3535合金的表面硬度稍低于单一渗硼的合金,约为650HV0.1,但渗层深度比单一渗硼的合金增加了约0.02mm;氮-硼复合渗GH3535合金的表面硬度与单一渗硼的合金相当,约为700HV0.1,渗层深度达0.16mm。

提高大型轴承套圈热凸模寿命的途径

研究了常规渗硼处理与硼氮复合渗处理对3Cr2MoWVNiRe电渣钢制大型轴承套圈热凸模寿命的影响。硼氮复合渗充分发挥渗硼和渗氮各自优势，弥补各自不足，使用寿命比单一渗硼提高4．6倍。