白云水库放空修复混凝土防渗面板效果评价

针对白云水库渗漏量逐步增大,2012年底达到1248 L/s的问题,2013年汛前进行了水下抛石堵漏,但汛后依然存在较大渗漏,低水位运行时渗漏量超过800 L/s,为此,2014年放空水库,发现防渗面板贯穿裂缝分布众多、局部塌陷破损严重,通过采取针对性修复,2015年初重新下闸蓄水,逐步达到正常蓄水位运行,目前渗流稳定。基于重新埋设的监测仪器得到的监测数据反演大坝力学参数和防渗体系渗透参数,进行了三维有限元渗流模拟和结构计算,比较分析水库大坝加固前后各工况的渗流稳定特性。结果表明:面板修复后浸润线位置明显下降、渗流量减少、水力坡降明显降低且小于允许坡降,坝体满足渗流稳定要求;水工结构应力和位移也满足规范要求,水库效益得以充分发挥,坝体安全得到可靠保障,表明放空水库后进行防渗面板修复,除险加固措施得当,成效显著。

高坝水库放空要求及设施设计研究

高坝水库调节能力强,在流域梯级开发和防灾减灾中发挥重要作用,但其面临的风险也客观存在,一旦失事后果不堪设想。水库放空或降水位能力是经济社会发展新阶段对大坝风险防控和应急管理提出的新要求。本文给出水库放空的定义、目的及分类,系统阐述了放空水头比、放空库容比、库水位降速等水库放空能力评价指标,梳理了国内外对水库放空的要求,选取我国25座典型高坝水库进行放空能力分析。结果表明:高坝水库放空水头比介于17.5%~71.8%,均值为42.7%;放空库容比介于47.2%~99.2%,均值为81.7%;放空时间介于7.2~123 d,均值为42.7 d;库水降速介于0.71~9.03 m/d,均值为3.0 m/d。从实践来看,高坝水库放空能力受总库容、放空水位、坝型等工程特性参数影响,也受河流形态、河谷形状和库盆特点等因素影响。据此对水库放空设施设计中的入库流量、放空指标、启动条件和分级决策模式等关键问题进行了分析,对我国水利水电工程行业水库放空设施设计和应急管理有一定参考意义。

浅谈水库放空时间的计算方法

水库放空时间是计算土坝坝前坡稳定的主要参数,亦是水库安全运行监测的重要指标。本文在介绍计算水库放空时间的微积分法、图解分析法、调洪演算置零法的基础上,提出按库水位下降、库容减少为特征的计算机程序方法,以使计算水库放空时间方便、简捷。

天生桥一级水电站水库放空设计及其计算方法

系统介绍天生桥一级水电站放空建筑物的工程布置,泄水建筑物的运行方式和指导原则。提供了放空设计的基本资料与主要参数,详细介绍放空水库的计算方法—数解法和图解法,给出了水库放空过程线并对计算成果进行综合评价。

龙首一级水电站水库放空期间大坝观测分析

龙首一级水电站拦河坝由碾压混凝土双曲拱坝、左岸碾压混凝土重力坝和右岸碾压混凝土推力墩组成,通过对水库放空期大坝运行监测资料的分析,此次水库蓄放过程中,大坝各观测量正常,变化符合正常规律,未出现异常变化,大坝是安全可靠的。

龙背湾水电站超大型水库放空阀设计

现有技术设计的放空阀存在流量小、耐压低等诸多问题,难以作为龙背湾水库的主要放空设施。本文提供了一种能应用于各种大中型水库的大口径、耐中压的超大型水库放空阀的设计方案——直径3.0 m、耐压1.6 MPa的超大型水库放空阀,经过龙背湾水电站工程的使用,证明其具有结构简单,使用方便,适用范围广的特点。

梯级电站运行期水库放空经济调度研究与实践

针对老挝南欧江流域年内径流分布不均情况,从梯级电站群总体经济效益分析,创新性地提出了汛前放空龙头水库,开展了运行期水库放空方式可行性研究和水轮发电机组试验。详细介绍了梯级电站运行期水库放空研究方法、实践过程,并进行了经济效益对比分析。

华光潭二级水电站水库放空期间大坝观测分析

华光潭二级水电站拦河坝由混凝土重力坝组成,对水库放空及回蓄期大坝运行监测资料进行分析,以了解大坝受水荷载的影响程度。

新时期水库大坝放空设施设计的思考

水库放空设施是新时期对大坝安全管理和应急能力新要求的体现。本文在阐述水库放空有关概念和分类基础上,梳理了国内外对水库放空的要求,并就水库放空设施设计中的来水条件、放空标准、启动条件、放空运行调度方式、工程安全与公共安全,以及极端情况下的水库放空等技术问题进行了探讨,对我国坝工行业水库大坝放空设施设计有一定的参考意义。

放空设施在黔中平寨水库混凝土面板坝工程中的运用

为保障工程后期的安全稳定,黔中水利枢纽一期工程平寨水库施工期间根据现行规范的要求,结合工程的实际建设情况,新增了低部位放空设施。经多方案综合比选论证,采用了新建隧洞并与已建导流洞“龙抬头”合二为一的结合方案,顺利完成了工程施工后期低部位放空设施的建设任务,满足了水库放空检修的基本要求;施工期间采取了控制爆破和补强灌浆的方式,避免了对已建建筑物的破坏,有效克服了开挖爆破震动导致的不利影响。

水库荷载对坝的应力和变形的影响

技术文献中所报道的观测结果证明,各种大坝(土石坝、重力坝、拱坝等等)都受水库水荷载引起水库变形的影响. 大坝的实测变形值常比理论计算的变形值小.原因之一是水库蓄水后,库底和库壁在水荷载作用下产生沉陷所致.这种沉陷在坝上游一段距离处最大,它引起坝基向上游转动,引起坝顶向上游偏移,这就抵消了一部分由于作用在坝上的静水压力和河谷展宽所引起的向下游方向的偏移.

大坝安全系列资料(三)——混凝土坝遭受破坏的若干实例

一、由坝基构造引起的破坏法国的奥特法日拱坝建成于1958年,坝高54m.该坝支承在一个薄型基座上(参见图1),其上拱坝部分倾向下游.坝体右岸及左岸下部岩体为较好的结晶岩,左岸195m高程以上有云母夹层.整块的结晶岩层被其分隔.奥特法日拱坝的坝基中设有深层水泥帷幕溉浆,坝体内布置了监测装置.水库第一次蓄水后,在左岸基座下游面上出现裂缝(参见图1),且数量不断增加.此后,右岸基座及坝体中也出现了裂缝.但在水库放空后大坝的上游面没有发现裂缝.

浅谈中小型径流式电站出力与发电量

乐东县小水电相当充足,共有四座小型小电站,分别是长茅(2×800kw),响水(2×4000kw),石门(2×630kw)三级电站,还有位于昌化江上游的友谊电站(3×1250kw),合计容量14610kw,我县目前的用电负荷为15000kw左右,按容量比较基本上能满足,然而,在实际中电站装机容量却不能满足要求,这其中是什么原因。主要是中、小型水电站的装机,年利用率一般都偏低,年发电量偏少,或者说达不到设计的年发电量,特别是运行管理问题是重要原因之一。