经皮椎体成形术后骨水泥量和分布对手术椎体及邻近椎体再发骨折的影响

背景:研究表明,骨水泥的对称分布和有效剂量可以减少术后椎体再次骨折并有助于改善预后,但进行经皮椎体成形手术时如何获得更好的骨水泥分布和剂量仍然是外科医生面临的一个问题。目的:探讨经皮椎体成形手术治疗骨质疏松性椎体压缩骨折的高危因素,并分析这些因素与经皮椎体成形术后手术椎体及邻近椎体再发骨折的相关性。方法:选择2018年1月至2021年12月于新疆医科大学第六附属医院行单侧入路经皮椎体成形手术的111例患者,根据随访期间是否发生再骨折分为骨折组(n=17)和未骨折组(n=94)。回顾两组患者以下变量:患者性别、年龄、体质量指数、手术时间、绝经年龄、骨水泥分布指数、骨密度T值、骨水泥剂量、骨水泥分布位置、手术节段、既往病史、不良反应及椎间盘骨水泥渗漏等,对这些因素进行单因素分析,并将有统计学意义的因素替换为二元Logistic回归模型,分析与经皮椎体成形术后椎体再发骨折的相关性。结果与结论:①单因素分析结果显示,经皮椎骨成形术后椎体再发生骨折与椎间盘骨水泥渗漏(P=0.000)、骨水泥剂量(P=0.049)和骨水泥分布位置(P=0.017)等因素相关;②二元Logistic回归分析显示,骨水泥渗漏(P=0.000)、骨水泥剂量(P=0.031)和骨水泥分布位置(P=0.015)为经皮椎骨成形术后手术椎体及邻近椎体再发骨折的危险因素;与骨水泥分布Ⅰ型、Ⅱ型和Ⅲ型相比,骨水泥分布Ⅳ型和Ⅴ型的手术椎体及邻近椎体再发骨折风险较高(OR=36.340,P=0.016;OR=27.755,P=0.017);③结果表明,经皮椎体成形术后手术椎体及邻近椎体再发生骨折是由多种危险因素的相互作用引起的,骨水泥分布和骨水泥漏均为独立的危险因素,当骨水泥分布Ⅳ型和Ⅴ型时,容易发生手术椎体及邻近椎体再发骨折。外科医生术前应充分评估上述危险因素,并制定有针对性的预防和治疗策略,有助于减少未来再发骨折的风险。

椎体成形术中骨水泥量对椎体机械性能的实验研究

目的探讨聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)和自固化磷酸钙骨水泥(CPC)的不同用量对骨质疏松性椎体强度和硬度的影响,明确恢复椎体强度及硬度所需的最小骨水泥用量。方法取5具老年女性(65～73岁)48个脊椎标本(T6～L3),分解后压缩并测量其强度和硬度,将3、5、7mlPMMA和CPC注入压缩后的椎体,再测其强度和硬度,并与原来的强度和硬度进行比较。结果所有椎体注入骨水泥后强度都得到恢复,注入5ml、7ml骨水泥后强度明显增加;注入PMMA后硬度都得到恢复,而注入CPC5ml、7ml才能恢复椎体硬度。结论骨质疏松性椎体骨折后,注入骨水泥可有效恢复椎体的强度和硬度,此结果可有利于指导椎体成形术的临床应用。

常州散装水泥量率又创新高

前年,常州散装水泥量突破2000万吨,在全国称雄。2010年,常州散装水泥又创新高,散装水泥供应量达2604.99万吨,散装率96.39%,名列全省乃至全国之首。这几年常州散装水泥量、率持续跃进、捷报频传,取得了不俗的成绩。究其原因,

广西散装水泥量首破2500万吨 再接再厉部署今年工作

为全面总结2009年广西壮族自治区全区的推散工作以及部署2010年的工作任务，全区散装水泥工作会议于3月12日在南宁市召开。自治区工业和信息化委员会（以下简称区工信委）方乃纯副主任莅临会议并讲话，自治区散装水泥办公室（以下简称区散办）黄宗武主任、施健副主任、罗小青副主任和各市经委（工信委）分管领导、散办主管部门分管领导，以及各市（南铁）散办主任、各科科长参加了本次会议。会议由区工信委资源节约与综合利用处崔工伟处长主持。

2005年山东省散装水泥量名列全国第一位

在刚刚结束的山东省散装水泥工作会上获悉，2005年山东省散装水泥量达5745万吨，名列全国第一位，完成年度发展目标的115％，比去年同期增加1539万吨，名列全国第一位，同比增长36．6％。散装水泥量占水泥总产晕的比率达到40．51％，比去年同期提高6．49百分点。新增发放库118座，固定接受库18座，流动罐913个，散装水泥汽车247辆。

推广散装水泥 促进节能减排——新疆阿克苏天山多浪水泥有限责任公司散装水泥量、率齐升

阿克苏天山多浪水泥有限责任公司是阿克苏地区的龙头企业，历经多次技术改造、扩建和新建，已发展成为拥有本部、库车、喀什、帕米尔四家分公司，六条回转窑生产线，三条机立窑生产线，兼有三套3000KW余热发电系统，形成日磨制出厂水泥能力在8000吨以上，年水泥生产能力230万吨规模，拥有总资产8．98亿元的中型水泥制造企业。

牡丹江市散装水泥量突破百万吨

2010年，牡丹江市散装水泥完成100．6万吨，同比增加64．7万吨，首次突破100万吨，实现了“十一五”期间最后一年创历史新高。

四川省散装水泥量突破1300万吨大关

2006年，四川坚持“科学发展观”的指导，以建设资源节约型、环境友好型社会为契机，从使用环节入手，稳步推进散装水泥行政执法，大力发展预拌混凝土，积极拓展散装水泥市场，在水泥产量猛增700万吨的情况下，散装水泥依然保持快速发展态势，全年累计推广散装水泥1360．81万吨，散装率为27．77％。与上年同期水平相比较，散装水泥推广量增加307．22万吨，增幅为29．16％，散装率上升2．65个百分点。

济源市散装水泥量首超百万吨

本刊讯（济源李瑞）河南省济源市散办认真贯彻落实国家节能减排和建材下乡文件精神，紧紧抓住中原经济区建设的发展机遇，以“农村推散”和“砂浆禁现”为工作重点，不断增强责任意识和创新意识，加大散装水泥推广力度，加快产业结构调整步伐，散装水泥工作实现了跨越式发展。截至2011年11月底，全市散装水泥推广使用量首次突破百万吨，达到114．67万吨，同比增长37．71万吨，增幅49％，提前超额完成全年发散任务，创历史最好成绩。仅推广使用散装水泥一项，全市就节约电力825．62万度、煤碳8944．26吨、水资源172．01万吨、减少水泥破损量5．16万吨、粉尘排放量215．17吨、二氧化碳排放量6．85万吨，创造社会、经济和环境综合效益5160．15万元。

水泥种类和掺量对乳化沥青冷再生混合料路用性能的影响

乳化沥青冷再生混合料早期强度的提升主要依靠水泥的水化作用,但掺加过多的水泥对沥青混合料的抗裂性能不利,乳化沥青冷再生混合料中水泥掺量应采用平衡设计,兼顾早期强度、高温性能、低温性能和水稳定性。文中通过室内试验测试掺加普通硅酸盐水泥P.O 42.5和复合硅酸盐水泥P.C 42.5的乳化沥青冷再生混合料的早期动稳定度、低温弯曲应变和弯曲应变能密度、浸水飞散损失及冻融劈裂残留强度比,分析水泥种类和掺量对乳化沥青冷再生混合料路用性能的影响,确定适宜的水泥种类和掺量。结果表明,随水泥掺量增加,乳化沥青冷再生混合料的高温稳定性、水稳定性逐渐增强,低温抗裂性能先增强后减弱;与掺加P.C 42.5水泥相比,掺加早期强度更高的P.O 42.5水泥,乳化沥青冷再生混合料的高温稳定性和水稳定性提升更显著,但低温抗裂性能变差。在高温性能和早期强度要求较低、低温性能要求较高的地区,应严格限制水泥掺量,宜控制在1.5%以内。

高掺量粉煤灰水泥混凝土的应用研究

高掺量粉煤灰水泥混凝土是目前建筑工程中常见的材料类型,其主要利用粉煤灰替代部分水泥掺入混凝土,以降低混凝土水化热,改善其和易性,在整体上提升混凝土后期强度,从而在实践中取得理想经济效益。基于此,文章围绕高掺量粉煤灰水泥混凝土的应用展开研究,分别阐述了高掺量粉煤灰水泥混凝土的内涵、性能优势及作用机理,并结合已有研究,进一步探讨了高掺量粉煤灰水泥混凝土的应用要点、具体应用策略及注意事项,旨在发挥高掺量粉煤灰水泥混凝土的应用价值,改善传统混凝土的不足之处,满足不同工程建设的实际需要,进而为相关工程项目提供有效参考。

水泥对大掺量磷石膏泡沫混凝土的影响

在水泥、矿粉和大掺量磷石膏的胶凝体系中以水玻璃为激发剂制备泡沫混凝土用于路基填筑。为降低水泥掺量,提高固废利用率,研究了水泥掺量对大掺量磷石膏泡沫混凝土性能的影响。结果表明,水泥最佳掺量为15%,此时泡沫混凝土的流动度为172 mm,28 d抗压强度为3.36 MPa。通过调整泡沫掺量制备出了不同湿密度的泡沫混凝土,湿密度为600、700 kg/m3时,28 d抗压强度分别为0.61、0.87 MPa,符合路基材料对泡沫混凝土抗压强度的要求;在水泥掺量为8%时,峰值放热速率和7 d放热量最大;随水泥掺量减少,在相对湿度80%条件下,泡沫混凝土呈膨胀状态,在相对湿度60%条件下,泡沫混凝土呈早期膨胀后期收缩状态。

不同水泥掺量胶结钙质砂的导热性能及微观结构分析

钙质砂的导热性能影响周围土体的传热过程,引起不同环境温度下钙质砂的工程力学性能变化及灾害效应。基于热针法分析5种不同水泥掺量(P_(s)=5%、7.5%、10%、12.5%、15%)胶结钙质砂的导热系数变化规律,利用SEM、MIP、NMR技术综合揭示该过程中胶结钙质砂微观孔隙结构变化的本质特征,在此基础上阐释热特性演化的微观机理。试验结果表明:胶结钙质砂的导热系数λ随水泥掺量P_(s)的增大而递增,P_(s)小于10%时,λ呈线性递增,P_(s)大于10%时,λ增长缓慢;随着水泥掺量P_(s)的增大,胶结钙质砂中孔隙数量越来越少,孔隙占比下降明显,但P_(s)增大到10%后,总孔隙面积、孔隙数量、孔隙率等微孔隙结构参数变化减缓;不同水泥掺量胶结钙质砂的导热系数λ与其微观孔隙结构变化呈负相关关系,本质原因在于凝胶状的水泥水化产物连续填充了胶结钙质砂孔隙,降低了其孔隙率,改善了砂样内部传热,宏观表现为其导热系数λ随水泥掺量P_(s)的增大而增大。

体位复位后经皮椎体成形术微量骨水泥注入对脊椎骨质疏松压缩性骨折疼痛评分及凝血功能的影响

目的 探讨体位复位后经皮椎体成形术(percutaneous vertebroplasty,PVP)微量骨水泥注入对脊椎骨质疏松压缩性骨折(osteoporotic vertebral compression fracture,OVCF)患者疼痛评分及凝血功能的影响。方法 纳入2019年1月至2021年6月空军军医大学唐都医院收治的OVCF患者400例,均行体位复位后PVP治疗,根据PVP术中骨水泥注入量分为常量组(207例)和微量组(193例)。比较两组的手术疗效,治疗前后Oswestry功能障碍指数(Oswestry disability index,ODI)、疼痛视觉模拟量表(visual analogue scale,VAS)评分和凝血功能指标的变化,以及术后并发症发生情况。结果 常量组的手术成功率(97.10%)及手术时间[(30.58±4.97)min]与微量组[分别为97.93%、(31.06±5.19)min]比较差异无显著性(P>0.05)。常量组的骨水泥注入量[(5.19±0.41)ml]多于微量组[(3.24±0.27)ml],差异有显著性(P<0.05);两组术后的椎体前缘高度均高于术前,Cobb角均小于术前(P<0.05),但组间比较差异无显著性(P>0.05);两组术后ODI均明显低于术前(P<0.05),但组间比较差异无显著性(P>0.05);两组术后VAS评分均明显低于术前,且微量组明显低于常量组(P<0.05)。术后1h两组凝血酶原时间均明显低于术前,且常量组明显低于微量组,而纤维蛋白原、D-二聚体水平明显高于术前,且常量组明显高于微量组,差异均有显著性(P<0.05)。微量组术后并发症发生率明显低于常量组(P<0.05)。结论 体位复位后PVP微量骨水泥注入治疗OVCF可有效缓解术后疼痛,减轻对患者凝血功能的影响。

骨水泥注入量对骨质疏松性椎体压缩骨折老年患者经皮椎体成形术疗效的影响

目的观察骨水泥注入量对骨质疏松性椎体压缩骨折(OVCF)老年患者经皮椎体成形术(PVP)疗效的影响,为临床医生选择骨水泥注入量提供参考。方法选择2019年1月至2021年1月河南省洛阳正骨医院收治的90例OVCF老年患者为研究对象,所有患者行PVP治疗,根据骨水泥体积(Vbc)与椎体体积(Vvb)的比值(Vbc/Vvb)将患者分为小剂量组(0.1<Vbc/Vvb≤0.2)、中剂量组(0.2<Vbc/Vvb≤0.3)和大剂量组(Vbc/Vvb>0.3),每组30例。术前、术后第1天及术后3、12个月,采用视觉模拟评分法(VAS)评估患者腰背部疼痛,采用Oswestry功能障碍指数(ODI)评分评估患者术后功能康复情况。所有患者术后第1~2天复查CT,观察骨水泥渗漏情况;所有患者术后随访12个月,观察伤椎及邻近椎体再骨折情况。结果术前、术后第1天及术后3、12个月,3组患者VAS评分、ODI评分比较差异均无统计学意义(P>0.05);3组患者术后第1天及术后3、12个月VAS评分、ODI评分均显著低于术前(P<0.05)。小剂量组、中剂量组和大剂量组患者骨水泥渗漏率分别为13.33%(4/30)、16.67%(5/30)、40.00%(12/30);小剂量组和中剂量组患者骨水泥渗漏率显著低于大剂量组(χ^(2)=4.022、0.020,P<0.05),小剂量组与中剂量组患者骨水泥渗漏率比较差异无统计学意义(χ^(2)=1.131,P>0.05)。术后3个月,小剂量组、中剂量组和大剂量组患者再骨折率分别为3.33%(1/30)、0.00%(0/30)、6.67%(2/30),3组患者再骨折率比较差异无统计学意义(χ^(2)=2.069,P>0.05);术后6个月,小剂量组、中剂量组和大剂量组患者再骨折率分别为6.67%(2/30)、0.00%(0/30)、6.67%(2/30);3组患者再骨折率比较差异无统计学意义(χ^(2)=2.093,P>0.05)。结论PVP术中采用中剂量的骨水泥注入量(0.2<Vbc/Vvb≤0.3)可有效缓解OVCF患者的腰背痛,促进患者功能恢复,降低骨水泥渗漏发生率。

低掺量水泥改善级配碎石力学和收缩规律分析

为了研究低掺量水泥改善级配碎石力学和收缩性能规律,提高对低水泥掺量基层结构的认识,通过不同龄期与水泥掺量下的无侧限抗压强度、劈裂强度、加州承载比、抗压回弹模量和干燥收缩等试验,揭示了力学和收缩变化的规律,建立了强度和模量等4个力学参数随龄期和水泥掺量变化的对数增长预测模型,以及上述参数对应龄期之间的相互转化关系模型。研究结果表明龄期和水泥掺量对混合料力学和收缩性能影响显著,推荐水泥掺量在2.0%~2.5%范围内较为合适。

水泥掺量及施工工艺对水泥搅拌桩成桩强度的影响

研究了不同水泥掺量对水泥固化土强度的影响及不同掺量和施工工艺对水泥搅拌桩成桩强度的影响。结果表明:当水泥掺量为80 kg/m^(3)时,固化淤泥土的强度为1.12 MPa,满足项目设计要求的28 d无侧限抗压强度≥0.80 MPa;随着搅拌次数的增加,水泥搅拌桩的成桩均匀性及成桩强度逐渐提高,但施工时间逐渐延长,当搅拌工艺为四搅时,水泥搅拌桩的成桩强度可满足目标要求,施工时间适中;当搅拌钻头叶片间距为30 cm时,叶片间协同切土效应提升,有利于搅拌的均匀性,且不影响桩体的成桩强度;在现场应用的情况下,当水泥掺量为80 kg/m^(3)时,桩体的成桩强度可满足目标要求,不会造成材料浪费。因此,综合考虑水泥搅拌桩的成桩强度、施工时间及经济性,建议工程采用搅拌工艺四搅、搅拌设备叶片间距30 cm、水泥掺量80 kg/m^(3),开展水泥搅拌桩施工。

基于无侧限抗压强度试验的不同养护环境对水泥土强度影响研究

以福建省宁德市连城路(疏港路-学院路段)道路工程项目为依托,采用无侧限抗压强度试验系统研究了不同养护条件、不同水泥掺量、不同养护龄期对水泥土强度的影响。结果表明:当水泥掺量和养护龄期均相同时,试验箱中水泥土的无侧限抗压强度均小于标养箱;在同一水泥掺量下,试验箱和标养箱中水泥土的无侧限抗压强度均与养护龄期成正相关,即随着养护龄期的增加而增长,但其强度增长幅度随着养护龄期的增加逐渐降低;同一养护龄期下,不同养护条件下水泥土的无侧限抗压强度均随着水泥掺量的增加而增长,且试验箱和标养箱中试样的强度差值随着水泥掺量的增加逐渐加快。

养护龄期、水泥掺量和围压对胶结充填体饱和渗流特性和三轴压缩行为影响

渗流特性是影响地下采场胶结充填体稳定性的重要指标。本文以胶结充填体为研究对象,采用室内实验和微观分析相结合的方法,系统分析和讨论了三轴压缩和非压缩条件下,不同水泥掺量(2%、3%、5%)、养护龄期(3d、7d、28 d)和围压(100、200、300、400 kPa)对胶结充填体渗流特性的影响。研究结果表明:胶结充填体的静态渗流系数随着养护龄期和水泥掺量的增加呈非线性下降趋势,围压升高会对充填体的渗流速率产生抑制作用;胶结充填体的动态渗流系数与其变形过程密切相关;充填体在三轴压缩过程中,随着轴向应变的增加,充填体的渗流系数先降低后升高;围压和水泥掺量越大,充填体的动态渗流系数越小;充填体的体积应变表现为先收缩后膨胀,体积应变演化阐释了动态渗透系数时效性。研究结果可为井下充填采场排水以及充填体稳定性分析与设计提供指导。

水泥掺量对石膏基无砂自流平材料性能影响分析

水泥掺量会严重影响石膏基自流平材料的多项性能,石膏循环利用环节中,需严控水泥掺量,掌握水泥掺量对石膏基无砂自流平材料的影响规律,进行针对性设计,确保水泥掺量合理,发挥石膏基自流平材料的最大应用优势。