多功能水流时间谱测井技术在油田开发中的应用

运用多功能水流时间谱测井技术原理和测井方法,通过优化活化期与谱周期匹配,可以提高测井资料质量。应用实例表明该技术能准确地探测油管、套管内外的水流情况,判断油、水井窜漏部位,定量分析注水井的注入剖面,该技术在中原油田的实际应用取得了良好地质效果。

氧活化测井水流时间谱重叠峰分离研究

脉冲中子氧活化水流测井是一种测量水流速度的测井技术，该仪器利用脉冲中子与流体中氧元素作用后放射出伽玛射线的特征，通过探测放射出的伽玛射线来确定流体的流动情况、测得的水流时间谱中，在油管和套管中的同向流体速度差别不是很大时，将出现两个相互重叠的峰、渡越时间、流体速度和流量等的计算基于该重叠峰中的一个完整峰位，重叠峰的解谱分离效果对渡越时间等的求取非常重要。本文对两个相互重叠的双水流峰的分离问题进行了研究，提出了一种利用峰的属性法来分离脉冲中子氧活化测井水流时间谱重叠峰的方法。实例显示，该法分离的精度高、效果好，是一种有效的分离氧活化测井水流时间谱重叠峰的方法.

水泥浆稠度仪水流时间的量值传递及影响量的分析与研究

介绍了水泥浆稠度仪的工作原理和用途,建立了水泥浆稠度仪水流时间校准结果的测量模型,分析了各不确定度分量主要来源。结合测量实例具体数据,对其合成不确定度进行分析评定,对各不确定度分量进行计算并得出合成不确定度和扩展不确定度,最终可得出该项目的校准测量能力,为我国建筑和交通等行业提供技术支撑。

长江河口水流输运时间研究

利用水龄理论的新方法,借助环境水动力学模型定量讨论了多年平均径流条件下长江河口径流和潮汐作用对河口水流输运时间的影响。研究给出了长江河口水流输运时间的时空格局:多年平均流量条件下,水流从徐六泾输出至河口(122.5°E)大约需要24d,南、北槽分流口以上河段水流输运时间主要由径流控制,水流输运时间为8d,向下至拦门沙滩顶水域由径流和潮汐共同控制,水龄为16d,说明最大浑浊带区域的水流输运速度较上下游为慢,从一个侧面阐述了最大浑浊带区域水动力的特征;长江河口水流输运时间存在明显的层化现象,表底层相差最大值可达6d。数值模拟试验结果表明长江河口的潮汐作用是影响河口水流输运时间的关键要素,河口巨大的进潮量增强河口水流交换能力并减小水流输运时间,从而显著影响随水体运动的物质输运格局。水流输运时间研究,不仅可以成功应用于河口水动力环境的量化研究,而且可以为泥沙输运及污染物输运等环境变化研究提供动力的基础。

长江宜昌-九江站间水流传播时间分析

根据河道水流传播时间国内的研究现状,分析了影响水流传播时间的因素。研究区间是长江干流宜昌站至九江站:宜昌站作为上游研究站,三峡水库的出流控制站;九江站作为下游研究站,鄱阳湖区长江干流来水的控制站。应用相应水位法计算宜昌站-九江站水流传播时间,根据天然河道水流波的传播原理,结合三峡水库调度对水流传播时间的调控,用实测水位流量资料分析水流传播时间的变化规律。以上、下游站的洪峰水位建立相应关系,并用水力学方法计算了水流传播时间,为长江水库防汛抗旱调度提供一定的依据。

流溪河水量调度的水流传播时间分析

为保障流溪河水量调度的需要,构建了广州片区一维河网水动力模型,并对其精度进行了验证分析。结果表明,模型精度较高,可用于流溪河水量调度的水流传播数值模拟计算。为较准确地确定溪流河水流传播时间,通过投放物理浮标跟踪等技术分析了水流从人和坝坝下到达海心沙的时间,利用建立的水动力模型对物理浮标跟踪结果进行了验证,同时采用该模型模拟计算了下泄流量分别为250、350m3/s和物理浮标测流条件下水流从人和坝坝下到达海心沙的传播时间。

东江水流传播时间简要分析

为给东江防洪、供水调度提供技术依据,该文采用历史资料统计分析、放水试验、代表河段水力学模型计算等方法,对东江干流及主要支流西枝江的洪水、枯水水流传播时间进行了系统分析。得到了东江洪水、枯水的水流传播规律,揭示了洪水和枯水水流传播之间相关关系,明确了梯级对水流传播的影响。

水轮机调速系统过渡过程时间t_P与引水钢管水流惯性时间常数T_W关系的研究

通过对现场实测数据的统计分析和理论分析证明,空载工况下,阶跃扰动时,过渡过程时间t_p与引水钢管水流惯性时间常数T_w无关;在满载工况下,阶跃扰动时,调速系统的过渡过程时间t_p与引水钢管水流惯性时间常数T_w呈线性关系。

潮流泥沙模型冲淤时间比尺研究

物理模型试验中,由于模型缩尺效应及采用的模型沙与天然沙不一致,导致河床水流时间比尺与河床冲淤时间比尺不一致。因此,在潮流泥沙模型试验中针对不同的研究问题,需要选取不同的冲淤时间比尺。研究表明:以冲刷为主的模型,与以淤积为主的模型时间比尺存在差异;潮汐河段和径流河段冲淤时间比尺的确定存在差别,当河床演变受径潮流共同作用,时间比尺确定的依据根据水流造床作用来判断;风暴潮冲淤时间比尺,主要考虑其水流泥沙输移特性,一般采用冲淤时间比尺等于水流运动时间比尺,而含沙量比尺需作相应的调整。

基于实机数据的水轮机全水头建模方法研究

目前电力系统稳定计算采用的PSD-BPA平台TV卡模型不能反映多水头下机组的差异性,具体表现在动态响应速度和反调准确度上。因此,基于TV卡模型提出了改进方案,即利用电站前期运行数据,通过程序处理获取模型水头-开度-功率特性与功率-T_(w)特性,依次加入到改进模型中,在功率模式一次调频下与TV卡模型相对比,结果表明TV卡模型动态特性不具备多参数辨识的条件,且不同负荷下反调仿真精确度较差,而改进模型的响应特性符合实机运行规律,能容纳机组多水头的差异性。

脉冲氧活化测井在涩北气田测井找水技术中的应用

目前涩北气田在生产过程中常常伴随着产层出水、井底积液等特点,从而导致产层生产压差的降低,最终使产能的提高受到了严重的影响。因此,迫切需要一套了解各产层出水的动态监测手段。脉冲氧活化测井由于具有测量范围宽、精度高且能够直观测量水流方向与速度等优势,在注水井中已广泛应用。根据脉冲氧活化的测井原理,结合气井产气剖面资料,提出了气井中脉冲氧活化水流时间谱对比分析方法来确定出水层位。通过对涩北气田1口井实测资料处理结果与理论分析对比来看,该方法能够准确找出出水层位。

城市供水系统突发性污染监测

以监测到供水系统中突发性污染为目标,提出一种城市供水系统监测点优化布置的方法.在定义最短水流时间矩阵和污染覆盖矩阵的基础上,针对复杂管网求解最短水流时间矩阵困难的问题,利用动态规划求解最短水流时间矩阵,并由此得到给定监测等级下的污染覆盖矩阵.以监测覆盖范围最大为目标函数,并引入重复覆盖度的概念,运用遗传算法优化布置监测点.算例结果表明,用动态规划求解复杂管网的最短水流时间矩阵易于编程实现,并有较高的时间效率;遗传算法能够快速地搜索到最优监测点的布置方案,达到在给定监测等级下最大限度地监测整个管网突发性污染的目的;通过与穷举法结果的对比,证明了本方法的正确性.

田间曼宁糙率系数的推求

曼宁糙率系数是描述地表水流运动的重要参数之一，但目前对于特定地块表面糙率的确定尚没有一种理想的方法。本文提出了一种根据田间水流推进资料来计算曼宁糙率的新方法。该方法以水量平衡原理为基础，用迭代法求解。经在不同地区、不同土壤类型和地面状况的田间观测数据验证，结果令人满意。

具有长引水系统的转桨式水轮机过渡过程计算

在水电站设计中,以新型调压阀及其控制系统替代传统调压井具有显著经济效益。基于自行研制的带调压阀的水轮机调速器实时仿真系统和包含水轮机、发电机、引水系统、水轮机调速器等环节在内的水轮机调节系统过渡过程计算软件,采用水轮机流量、力矩特性矩阵法表征水轮机动态特性,建立了刚性水击条件下一洞多机输水系统的数学模型;对带有主配压阀非线性特性的PID调速器,建立了带调压阀的转桨式水轮机调节系统数学模型。研究表明:通过计算只要保证水轮发电机组启动、空载扰动、带负荷、甩负荷自动调节工况下,水轮机调节系统过渡过程满足稳定运行要求,水电站就可以采用调压阀而不设调压井。最后,计算了某具有长引水系统的转桨式水轮机过渡过程,该电站水流惯性时间常数高达27 s,装有2台转桨水轮机、1台定桨式水轮机。计算结果表明,以调压阀代替调压井后,该水轮机调节系统稳定,满足调节保证要求。

黄河下游水资源空间配置模型研究

通过同倍比配水、按权重配水和用户参与配水等多种方法 ,综合解决黄河下游水资源空间配置问题。同倍比配水简单、实用 ;按权重配水考虑了土壤墒情、预报降雨、作物综合缺水敏感指数等主要配水影响因素 ,具有科学性 ;用户协商配水考虑了用户参与 ,可以提供灵活多样的决策支持。由于考虑了水流传播时间影响 。

抽水蓄能电站尾水系统布置对相继甩负荷工况尾水管进口最小压力的影响

抽水蓄能电站机组在相继甩负荷过程中,尾水系统布置方式对尾水管进口最小压力影响很大。本文通过理论分析、数值计算和工程实例,揭示了相继甩负荷工况产生尾水管进口最小压力的内在机理,探究分析了尾水系统布置方式对相继甩负荷工况中的尾水管进口最小压力的影响。结果表明:尾水系统环状布置比树状布置对相继甩负荷过程中的尾水管进口最小压力更有利;环状布置方式中的尾水岔管越靠近机组、尾水主洞断面积越大,尾水管进口最小压力越大。

基于数模计算的水电站调压室设置条件判别方法

水电站调压室设计规范中,对是否需要设置调压室采用的判定依据是:引水系统的水流惯性时间常数值(T_w)是否小于2~4 s,再结合与机组惯性时间常数之比来研判。而在实际工作中,对于Tw介于2~4 s的水电站,设计人员难以判定是否需要设置调压室。为此,以四川省拉拉山水电站为例进行了计算研究。该水电站引水隧洞长仅为2.3 km,且Tw介于2~4 s之间,采用了瞬变流计算方法进行调压室设置与否的定量论证分析,并给出了电站调节保证计算和引水系统小波动稳定性计算方程及实例计算曲线。结果表明:系统的小波动稳定性较好,调节保证计算结果符合设计规范。该水电站设置调压室的论证过程和方法可为同类电站的设计提供借鉴和参考。

玛依纳水电站水力过渡过程数值计算分析

玛依纳水电站引水发电系统无法满足GB/T9652.1—2007《水轮机控制系统技术条件》要求,系统稳定性较差。为此,在引水发电系统枢纽布置无法改变的情况下,在牺牲调速系统速动性,放宽对电站调节品质要求的前提下讨论其引水发电系统布置的可行性。目前,2台机组已经安全稳定运行多年,证明该电站引水发电系统布置是合理的。

圣巴勃罗水电站调压室设置研究

近年来,随着海外电站的大规模兴建,业主为节省投资,且对水电站工程了解不多,常常要求优化引水系统而取消调压室,或需要设计单位对引水系统是否设置调压室作出合理解释。由于国内外对于调压室设置的理解和标准均存在差异,有必要对设置调压室的条件进行研究。依托哥斯达黎加圣巴勃罗水电站工程的设计,从调压室设置的原理入手,论述了国内早期和目前对于调压室设置方面的要求,并结合国外对于调压室的设置条件以及控制标准,充分论述了该工程设置调压室的必要性。

导叶—调压阀并联控制系统

在大波动过程中,水轮机导叶接力器与调压阀各自独立控制。导叶接力器选择调压阀拒动时压力保证值对应的关闭速度,而调压阀选择合适的关闭规律以抑制转速上升,此控制系统称为导叶—调压阀并联控制系统,目前工程上已有应用案例。为了研究该系统的调节品质及应关注的相关问题,通过数学建模、动态模拟仿真分析其调节品质,并与常规的串联控制系统比较,表明并联控制系统是可行的。