我国城镇污水处理厂污泥产率系数现状及影响因素分析

以我国城镇污水处理厂生态环境统计和监测数据为基础,分析了我国城镇污水处理厂经验污泥产率系数(YQ)和以去除COD导致的污泥增殖来计算的污泥产率系数(YCOD),研究了进水COD、设计处理规模、处理工艺、区域分布等单一因素以及多因素与污泥产率系数的响应关系。结果表明,我国城镇污水处理厂YQ平均值为1.33×10-4 t/m3,YCOD平均值为0.81 kg/kg,YQ、YCOD总体呈正偏态分布;YQ平均值与进水COD、设计处理规模正相关,YCOD平均值与进水COD、设计处理规模负相关;YQ、YCOD平均值对应的COD区间范围为150~250 mg/L,设计处理规模为1×104~1×105 m3/d的污水处理厂YQ、YCOD与平均值最为接近,相对偏差分别为2.8%、-4.3%;A2/O工艺、氧化沟类、普通活性污泥法、A/O工艺的YQ、YCOD与平均值接近,相对偏差范围分别为-1.8%~1.9%、-2.3%~5.8%;华东和华中地区的YQ,华东、西南地区YCOD与平均值基本持平;多因素方差分析显示进水COD为YQ和YCOD的显著影响因素。

城市污水处理污泥产率系数取值计算与实例验证

对污泥产率系数的定义进行了阐述,对现行设计规范、设计手册、德国排水技术协会(ATV)修正计算公式等中污泥产率系数的推荐取值和计算方法进行总结。以北京市某MBR工艺城市污水处理厂实际运营数据为依据,分析了污泥产率系数的实测值与理论计算值的差异,得出了适用北京及周边MBR工艺城市污水处理厂设计中污泥产率系数计算取值的建议。

无初沉池城市污水处理厂污泥产量计算方法探讨

针对成都市区无初沉池的污水处理厂设计污泥产量偏小的情况,通过反推核算并结合实际情况,对污泥产量计算公式及参数取值进行分析,得出了更适合成都市区无初沉池污水处理厂的参数取值,并通过多年实际生产运行数据对推荐参数进行验证。

污水厂污泥产量计算和常规处理设计

合理确定污水厂污泥产量是设计污泥处理系统的基础,从设计角度对预处理污泥、剩余污泥和化学污泥产量现有计算公式进行讨论,对重要参数如预处理污泥产量公式中系数α、出水SS,剩余污泥产量公式中污泥产率系数Y、污泥转换率f,化学污泥产量公式中药剂转化泥量系数K、进出水溶解性总磷的取值进行了分析。针对剩余污泥计算公式中污泥龄θc取值较宽泛的问题,提出了以磷平衡法进行校核。此外,还提出了当θc>20 d时,Y应以可生物降解COD(BCOD)为计算基础;同时建议《室外排水设计标准》在修订剩余污泥计算公式时,应考虑活性污泥内源呼吸过程中的惰性残余物。建议重力浓缩进泥含水率取99.2%,水力停留时间取12~16 h以免厌氧释磷;进泥管路上投加聚合氯化铝(PAC)或池底曝气以降低上清液TP浓度。常规污泥浓缩、调理及超高压板框压滤脱水工艺能将污泥含水率降至55%左右,进一步降低含水率需在脱水后增加干化环节。

关于活性污泥工艺中剩余污泥量计算的讨论

根据酒仙桥污水处理厂 2 0 0 1年 3～ 10月运行数据及方庄污水处理厂 2 0 0 1年 1～ 6月运行数据 ,探讨了活性污泥工艺中剩余污泥量计算的有关问题。通过建立污泥产率系数与MLVSS/MLSS比值的关系 ,论述了污泥产率系数会在较大范围内变化的原因。

利用臭氧氧化实现污泥的减量

采用AO工艺,对应用臭氧氧化实现污泥减量进行了研究。结果表明,随着臭氧氧化污泥比例的增加,污泥表观产率系数也随之降低,在臭氧投量为0.05gO3/gSS,每天氧化的污泥分别为反应器内污泥的10%、20%、30%时,污泥表观产率系数分别减少24%、46%、73%。虽然随着污泥氧化比例的增大,氧化系统出水COD有所增加,但氧化系统仍能保持其生物处理能力,COD去除率在88%以上。污泥的耗氧速率(OUR)测量结果显示,长期臭氧氧化后,氧化系统OUR为38.2mgO2/gVSS·h,对照系统的OUR为45.9mgO2/gVSS·h,虽然氧化系统OUR略小于对照系统,但氧化系统中的污泥仍有很高的活性,臭氧氧化基本未对系统的生物处理能力产生不利影响。

利用臭氧氧化实现复合生物反应器污泥减量

采用复合生物反应器,对应用臭氧氧化实现污泥减量进行了研究。2个相同的复合生物反应器平行运行,1个作为对照系统,1个作为氧化系统。反应器内装有半软性填料,投加量为10%。曝气池中悬浮污泥浓度为1 500 mg/L左右,生物膜浓度为2 000 mg/L左右。试验结果表明,随着臭氧氧化污泥比例的增加,污泥表观产率系数也随之降低,当臭氧投量为0.05 g O3/gSS,每天氧化的污泥分别为反应器内污泥的10%,20%,30%时,污泥表观产率系数分别减少28.2%,44.9%,75.8%。虽然随着污泥氧化比例的增大,氧化系统出水CODcr略有增加,但氧化系统仍能保持其生物处理能力,CODcr去除率在92%以上;2个系统之间氨氮的去除率相差不大,氧化系统的硝化能力基本没有受到臭氧氧化的影响。

污水生物脱氮工程技术参数的探讨

对污水生物脱氮工程设计的污泥产率系数、DO、pH、系数0.47、好氧区(池)容积计算和反硝化效率等进行了探讨,以便于设计人员更好地理解《室外排水设计规范》(GB 50014—2006),不断推进我国污水处理技术的发展和标准的管理。

HJ 2024—2012问题探讨

HJ 2024—2012完全混合式厌氧反应池废水处理工程技术规范中一些问题值得商榷、探讨,无污泥回流的完全混合式厌氧反应池废水处理工艺在实际工程当中很难实现;完全混合式厌氧反应池容积应统一采用CODCr进行计算;在以污泥脱水作为固液分离手段时,应以污泥含水率和回流污泥量(质量)控制污泥回流量;沉淀池表面积应以实际进水量来计算;应该明确不同温度下厌氧反应的最佳适用条件。

基于Haar小波分析改进的多元线性回归算法在MBR中的应用

用MBR系统进行污水处理时,经常会遇到有大量的污泥被截留在膜表面的现象,该现象会造成膜污染,影响MBR系统处理污水的效果,因此我们需要解决的问题就是如何预测MBR系统中的污泥量以便及时清理污泥。为了解决该问题,本文利用基于Haar小波分析改进的多元线性回归算法对MBR系统中的污泥表观产率系数进行预测。通过实验,我们将预测结果与实际系统结果做对比,发现该算法达到了能够准确预测污泥表观产率系数的预期效果,解决了预测MBR系统中污泥量的问题,对提高MBR系统处理污水效果具有一定的价值。

铝、镁氯化物对剩余污泥产量的影响

以污泥表观产率系数Y_(obs)作为衡量剩余污泥产量的指标,通过向序批式活性污泥反应器(SBR)中投加氯化铝(Al Cl3)、氯化镁(MgCl_2),研究了AlCl_3、MgCl_2对胞外聚合物(EPS)、Yobs及COD去除率的影响。结果表明,当AlCl_3和MgCl_2浓度低于10 mg/L时,可以促进活性污泥微生物EPS的分泌,这是污泥表观产率系数增加的主要原因。同时发现,当AlCl_3、MgCl_2浓度分别低于最大污泥产量对应的浓度(15、10 mg/L)时,活性污泥反应器内COD平均去除率均较高;当AlCl_3、MgCl_2浓度均为5 mg/L时,COD去除率均达到最大值,分别为90. 34%和83. 64%。综上可见,控制Al Cl_3、MgCl_2浓度分别低于15、10 mg/L时,可以避开最大污泥表观产率系数区间和微生物受抑制的区间,取得较好的处理效果,达到污泥减量化目的。

气升回流一体化中试反应器的污泥减量化

为了减少分散型污水处理设施中剩余污泥的产量以及解决其维护频率高和运行设备复杂等问题,开发了一种集去除有机物、脱氮及污泥减量于一体的气升回流一体化反应器。该反应器由缺氧区、好氧区、沉淀区及气升区组成。中试反应器规模为10.31 m^3,以实际生活污水为处理对象,研究其污泥减量机理。结果表明,当进水容积负荷在0.14~1.39 kg COD·(m^3·d)^(-1)之间时,系统对COD、NH_4^+-N、TN及SS的平均去除率分别为88.6%、93%、66.9%和93%,其污泥表观产率系数Yobs为0.139 g TSS·(g COD)^(-1),表明该工艺具有良好的污泥减量化效果。根据稳态—ASM3号模型及氨氮的物料衡算分析可得:通过细胞裂解—隐性生长作用去除的污泥量占反应器污泥减少总量的77.6%,而原生动物和后生动物捕食的污泥量约占系统污泥减少总量的22.4%。该系统污泥自消解速率为0.44 kg TSS·d^(-1)。