复杂断块油藏原始含油饱和度场分布模型研究

针对复杂断块油藏受储层非均质性、孔隙结构差异及流体毛管力等因素影响,导致原始含油饱和度分布空间差异难于准确表征的问题,基于岩样原始含油饱和度恢复资料,通过分析原始含油饱和度、束缚水饱和度对应毛管压力端点值与储层特征参数的相互关系,构建了原始含油饱和度、毛管压力端点值与储层流动区域指数、油柱高度的关系式,考虑油藏三维空间孔渗分布规律,建立了随储层特征参数变化的油藏原始含油饱和度场分布模型。研究结果表明,文中方法计算的开发早期井原始含油饱和度与测井解释结果绝对误差小于0.03。研究成果对精细表征复杂断块油藏原始含油饱和度场随储层空间变化的差异有重要意义。

复杂油藏原始含油饱和度计算方法

运用油藏工程方法及资料 ,针对传统的构造油藏 ,对利用压汞资料计算油藏原始含油饱和度的“油柱高度法”进行了方法改进。通过对油藏油水分布、油藏类型、成藏机理及区域地质规律综合研究 ,提出成藏时期存在“准油水界面”的观点。利用储层物性资料、相渗透率曲线、毛管压力曲线和试油成果证实油水同层的产水率 ,并求出油藏的准油水界面 ,然后 ,用压汞和油藏资料制定的油层原始含油饱和度与油柱高度关系图 ,求出油藏各油层的含油饱和度。该方法在葡西地区的葡萄花油层进行实际应用 ,与密闭取心蒸馏法分析的原始含油饱和度数据对比 ,精度为 93 6 % ,证实该方法是有效的。

利用油基泥浆取心资料确定砂岩油藏原始含油饱和度若干问题探讨

原始含油饱和度是影响地质储量可靠性的重要因素之一.目前确定原始含油饱和度的方法主要有油基泥浆取心法、压汞法、测井解释和经验公式等四大类,其中油基泥浆取心是确定原始含油饱和度的第一手资料,也是用其它间接方法进行研究工作的基础和对比验证的依据.在用油基泥浆取心资料分析原始含油饱和度时,要充分考虑取心井所处油藏构造部位、储层特征及油水系统等多种因素的影响,并结合测井资料建立原始含油饱和度解释图版,对尽可能多的有效储层进行解释,最后采用有效孔隙体积权衡法选取油藏的平均原始含油饱和度值.

阿拉新-二站地区S油层稠油油藏原始含油饱和度解释方法研究

本文针对阿拉新-二站地区S油层稠油油藏密闭取心井资料较少的问题，采用饱和度损失校正的方法对水基泥浆取心井残余油饱和度测量结果进行校正，补充了计算原始含油饱和度资料。在此基础上结合常规取心井冷冻取样资料建立了油层的原始含油饱和度解释模型，计算出了阿拉新一二站地区S油层中纯油层的原始含油饱和度；并利用相对渗透率资料计算了油水同层原始含油饱和度。结果表明，本方法计算精度可以满足储量规范的要求，满足了稠油油藏储量参数计算工作的需要。

渭北油田长3油藏原始含油饱和度确定方法探讨

目前确定原始含油饱和度的方法主要有油基泥浆取心法、压汞法、测井解释和经验公式,利用这四种方法计算了渭北油田低孔特低渗岩性油藏的原始含油饱和度,并讨论了四种计算方法的特点,对计算结果对比验证表明,测井解释结合密闭取心校正方法是适用于计算本区原始含油饱和度的最好方法。

低孔特低渗岩性油藏原始含油饱和度确定方法探讨

目前确定原始含油饱和度的主要方法有密闭取心法、压汞法和测井资料解释法。本文以鄂尔多地盆地G油田为例,利用这三种方法计算了该区低孔特低渗岩性油藏的原始含油饱和度,探讨了三种计算方法的特点并对结果进行了对比验证,结果表明测井资料解释与密闭取心校正相结合是适用于计算本区原始含油饱和度的最优方法。

非均质油藏初始含油饱和度场确定方法探讨

目前确定初始含油饱和度场的方法主要有单相渗曲线法、井间插值法和J函数法,本文在简要介绍这三种方法的基础上,通过实例应用对比表明,J函数法建立的初始含油饱和度场更能体现出油藏高度的变化,更符合非均质油藏实际特征,为进一步准确描述剩余油潜力提供了坚实的基础。

含油饱和度恢复法定量评价砾岩油藏水淹层

由于储层非均质性严重,砾岩油藏具有岩性物性背景复杂以及油层电阻率变化幅度大等特点,其水淹层的定量评价已经成为油田二次调整开发的重点和难点。基于测井、取芯、测试等分析资料,应用油气运聚成藏理论,在储层品质因子研究的基础上,建立了砾岩油藏原始含油饱和度的计算模型。定义原始含油饱和度和目前含油饱和度的差值与原始含油饱和度的比值为储层的采出指数,表征注水开发以后到目前油藏状态下储层动态水淹的特征参数,与传统的产水率和含油饱和度两个水淹特征参数相比,其优势在于考虑了油层动态水淹的过程,消除了砾岩油藏本身因为电阻率变化幅度大且单一利用目前含油饱和度定量评价水淹层的缺点。将该法应用于克拉玛依油田砾岩油藏水淹层的评价中,对比研究了含油饱和度、产水率和采出指数3个参数对砾岩油藏的水淹敏感性。结果表明:采出指数敏感性最高,识别准确率达到89.58%,提高了砾岩油藏水淹层的识别精度,为克拉玛依油田井网调整和开发方案的设计提供了技术支持。

濮城油田沙一、二段原始含油饱和度计算方法探讨

为准确计算濮城油田沙一、二段原始含油饱和度，从水基泥浆取心井法、电阻率法、阿尔奇公式法、物性公式法、粒度中值经验公式法、驱动压力法、毛管压力法等7个方面进行研究，并探讨各方法之间的异同点，进而进取较合理的油藏含油饱和度值。

低饱和度油藏原始饱和度计算及含水上升规律

受低幅度构造、地层倾角小、储层渗透率低、油源供给不足等因素影响,油层中存在自由水,若整个开发层系的油层大面积内均为油水同层,则称为低含油饱和度油藏。低含油饱和度油藏油井投产初期就具有一定含水率。由于室内岩心试验获得的油水相对渗透率曲线是在饱和油情况下进行,因此,油田实际含水与采出程度和利用室内试验曲线计算出的理论含水与采出程度曲线不能较好吻合,当油藏原始含水饱和度较高时这种误差会很大,导致含水与采出程度理论曲线无法正确预测油藏含水上升规律。根据试验获得的相渗曲线和实际生产数据,采用试验数据与生产实际相互印证的方法,修正油藏含水上升规律,计算油藏原始含水饱和度,解决了油藏原始含油饱和度计算以及具有原始含水饱和度油藏含水上升规律预测问题,对正确认识油藏和开发指标预测具有重要意义。

利用J-函数计算油藏原始饱和度的可行性分析

从J-函数求取原始饱和度的理论依据出发，对油藏饱和度的诸多控制因素——含油高度、孔隙结构、油藏类型及流体性质等进行综合分析。结果表明：同一油藏内部，储层物性相近的条件下，自由水面以上随着含油高度的增大，原始含油饱和度逐步增大；对于不同油藏，储层的孔喉半径越小，弯曲度越大，J-函数随之增大，原始含油饱和度减小；同时，油藏的油水关系越复杂，流体性质变化越多样，亦会影响J-函数的适用性。通过实例分析得出，利用J-函数计算原始饱和度的方法并非无条件适用于所有的油藏类型，该方法对块状底水油藏具有良好的适用性，对层状边水油藏计算所得的含油饱和度偏低，不能真实反映油藏内部饱和度的变化规律，适用性较差。

二连盆地油层原始含油饱和度分布规律

二连盆地油田,过去都用孔、渗等常规物性参数确定原始含油(水)饱和度,经油基泥浆取心资料证实,误差很大,尤其是砾岩、安山岩等特殊类型油层。砂岩油层原始含油饱和度误差5—10%,砾岩与安山岩油层误的大34%和57%。储量误差更大,高达100—2000万吨。从油气运移聚集过程中的油排水机理出发研究油基泥浆取心资料发现,在二连盆地地质条件下,砂岩、砾岩与安山岩的原始含油饱和度与常规物性关系不大,而与无效孔隙百分比等参数之间,具有统一的、良好的分布关系,这就给确定二连盆地油田原始含油饱和度找到了一些比较准确的方法。

准噶尔盆地玛湖凹陷百口泉组砾岩致密油藏地质“甜点”分级标准及应用

在原始含油饱和度恢复基础上,根据含油孔隙度(原始含油饱和度与孔隙度乘积)与单井采油强度的关系,建立砾岩致密油藏地质"甜点"分级标准;结合储层孔隙度及原始含油饱和度测井评价,开展准噶尔盆地玛湖凹陷百口泉组砾岩致密油藏地质"甜点"层段识别,描述不同级别"甜点"厚度平面分布特征。结果表明:砾岩致密油藏可划分为Ⅰ类"甜点"、Ⅱ类"甜点"、低效油层及非油层。玛18井区地质"甜点"主要发育于T1b1和T1b2层段,T1b1层段主要发育Ⅰ类"甜点";玛131井区地质"甜点"主要发育于T1b2和T1b3层段,T1b2层段主要发育Ⅱ类"甜点"和低效油层,T1b3层段的"甜点"发育程度与玛18井区T1b2层段的相当,以Ⅱ类"甜点"为主。单井产能最高的层段为发育Ⅰ类"甜点"的玛18井区的T1b1层段,其次为发育Ⅱ类"甜点"的玛18井区的T1b2层段和玛131井区的T1b3层段,产能最低的层段为玛131井区的T1b2层段。该结果对降低玛湖凹陷百口泉组勘探风险、实现砾岩致密油藏规模开发具有指导意义。

永宁油田S112井区长6油藏储量参数研究

阐述了永宁油田S112井区长6油藏含油面积、有效储层相关参数和原始含油饱和度的计算方法。用回归分析方法建立了储层孔隙度、渗透率模型;通过样品岩电试验资料拟合获取了胶结指数、饱和度指数、岩性系数,利用阿尔奇公式计算含油饱和度;根据储层岩性及含油性研究确定出有效厚度下限标准;采用压汞法及类比法确定原始含油饱和度。

用密闭取心实验资料进行油藏水淹状况定量研究

文昌A油田主力油组ZJ2Ⅰ已进入中高含水期开发阶段,由于储层内部钙泥隔夹层发育、纵向非均质性强,且海上油田取资料少的特点,使得油藏在该阶段的真实水淹状况、剩余油分布较难有直接的认识。利用密闭取心的压汞和饱和度分析两项化验资料得到的储层纵向采出指数,并结合油田开发现状可对油藏纵向水淹状况做定量评价,并反映水淹程度的影响因素,分析结果表明剩余油主要分布在油藏高部位,水淹程度随深度的增加而变强,物性差及钙层发育程度强的储层,水淹稍弱。

轻质溶剂辅助蒸汽驱蒸汽腔扩展特征

在矿场即将实施轻质溶剂辅助水平井蒸汽驱开采薄层稠油油藏之际,选择用正己烷溶剂作为轻质溶剂,先采用二维物理模拟技术,研究了添加溶剂后蒸汽腔的展布规律和对生产动态的影响规律;之后,为进一步研究溶剂在蒸汽腔中的运移规律和对温度场、黏度场和含油饱和度场的影响规律,采用CMG公司的CMG-STARS模块,基于二维物理模型参数,对溶剂辅助蒸汽驱进行了数值模拟。研究表明:薄层稠油油藏在采用水平井蒸汽驱过程中添加单组分轻质溶剂能够有效降低蒸汽腔内部及蒸汽腔前缘的原油黏度,从而提高沿生产井方向的吸汽能力和驱油效率,与普通蒸汽驱对比,其具体表现为蒸汽腔体积大,沿注汽井方向扩展快,沿生产井方向扩展均匀,蒸汽前缘突破快,最终的波及范围大;生产过程中几乎无稳产阶段,且蒸汽前缘抵达生产井时产油速度达到峰值,之后高含水阶段发生汽窜且产油量小,最终驱替效率高。因此,添加溶剂辅助蒸汽驱相对于常规蒸汽驱可以有效降低地下稠油黏度,并且提高蒸汽在地层中的波及范围,从而高效地开发薄层稠油油藏。

综合弹性压缩系数计算方法及其应用

本文系统地推导了三种不同综合弹性压缩系数的计算公式,阐明了不同计算公式的物理意义,同时指出了孔隙压缩系数与岩石压缩系数的区别,以及应用综合弹性压缩系数时应当注意的几个问题,这些对油藏工程计算来说无疑是十分必要的。