固定床气化煤锁充泄压系统优化

简述了固定床气化煤锁充泄压系统工艺优化改造及操作优化措施。

AP1000核电厂自动泄压系统误启动事故计算

基于最佳估算程序RELAP5/MOD3.3,对AP1000核电厂冷却剂系统和非能动堆芯冷却系统进行了建模分析,得到了自动泄压系统(ADS)阀门误启动事故下,系统压力、破口流量、系统水装量等参数的瞬态变化,计算结果与西屋公司采用NOTRUMP程序的计算结果进行了比较与分析。结果表明:AP1000核电厂的非能动专设安全设施能有效对一回路进行冷却和降压,防止堆芯过热,验证了AP1000发生ADS阀门误启动事故后的安全性。

溪洛渡水电站大坝深孔弧形门伸缩式水封充压、泄压系统设计简介

结合二滩水电站、瀑布沟水电站弧形门伸缩式水封充压、泄压系统的设计原理及运行经验,介绍了溪洛渡水电站大坝深孔弧形门伸缩式水封充压、泄压系统的设计原理、设备选型及控制流程等。

原油管道泄压系统投用

炼油事业部油四车间原油管输入库泄压系统调试工作2007年1月全部结束，系统开始启用。此举可以确保从白沙湾中转油库至炼油事业部海滨油库原油管道的输送安全。因设计压力等级不同，投用后的甬沪宁原油管道与炼油事业部原有的海滨码头原油输送管道不兼容，若码头管道与甬沪宁管道同时启用，码头原油管道某些部位经不住压力，会导致逼压。为了消除大批量原油输送时逼压导致的隐患，公司决定安装管输原油管道泄压系统。该系统于2006年9月施工，12月结束，并进行了泄压调试。目前调试工作全部结束，该系统投入使用。

加氢裂化装置紧急泄压系统改造

介绍加氢裂化装置紧急泄压系统的作用 ,讨论紧急泄压系统的技术改造方案以及紧急泄压阀、仪表风增压系统、报警联锁系统的改造实施过程。

泄压系统在油气加工行业的应用研究

当油气加工和储存过程发生物料泄漏、中毒、火灾或爆炸事故时,安全阀仅能将系统的压力控制在起跳压力和最大允许工作压力范围内,既不能主动泄压,降低承压设备/管道应力,防止非润湿表面因局部过热(超过材料应力极限)而破裂,又无法减少物料向火源的"投放"。泄压系统的应用填补了这一空白,一般由泄放阀(BDV)、孔板(组)等设施组成,能在15 min内将系统压力降至设计压力的50或690 k Pa。在相关标准和工程实践基础上,结合自身设计经验,对泄压系统各组成部分的功能、设计要点、计算方法等进行了研究和探讨,为更广泛的应用奠定了技术基础。

加氢裂化紧急泄压系统的试验和泄压孔板内径的理论计算

阐述了加氢裂化紧急泄压系统在装置处于紧急情况下的运作过程的试验结果，并通过理论计算验证装置的泄压速率是否满足设计要求，从而大大减少了试验次数。

基于TRACE的大功率非能动核电厂自动泄压系统误启动事故计算

基于最佳估算程序TRACE,对大功率非能动核电厂冷却剂系统和非能动堆芯冷却系统进行了建模分析,得到了自动泄压系统(ADS)阀门误启动事故下,一回路压力、破口流量、一回路水装量等参数的瞬态变化,并以此为基准工况,根据电厂实践经验,选取泵延迟工况和阀门半开工况进行敏感性分析计算,将计算结果与基准工况进行了比较与分析.结果表明:虽然不同的工况可能造成一回路水装量低于基准工况,但最小的一回路水装量仍未低于限值,堆芯始终没有裸露,大功率非能动核电厂的非能动专设安全设施能有效对一回路进行冷却和降压,防止堆芯过热,验证了大功率非能动核电厂发生自动卸压系统误启动事故后的安全性.

基于泄压阀失效的泄压系统分析与优化

为了探究先导式泄压阀失效后管道存在的风险,以实际成品油管道的泄压系统为例,基于SPS瞬态模拟方法,对泄压阀失效工况进行动态仿真模拟,重点分析泄压阀失效后油品最大泄放流速和累计泄放量,提出泄压系统优化举措,设置逻辑保护程序。结果表明:泄压阀失效时泄压管线最大流速达19.7 m/s,18 min累计泄放量达370 m^(3),易导致泄压管线流速过高和泄压罐冒罐;优化后的泄压系统可及时切断泄放管路,触发管道全线停输,可有效保护管道安全;设置的泄压阀失效保护程序安全可靠。

紧急泄压系统设计初探及Shell柴油加氢装置紧急泄压阀门的配置分析

文章介绍了紧急泄压系统的基本设计原则和紧急泄压阀的基本设置原则。对Shell柴油加氢装置的紧急泄压阀门配置情况进行了介绍分析。

高低压泄压系统在密闭输油中的应用

介绍了高低压泄压系统的作用、组成、结构及工作原理,分析了应用中泄压阀出现故障的原因和处理方法,提出了在使用过程中应注意的问题及对日常维护的要求,为保证泄压阀的安全运行,在原系统的基础上,对其进行了一些改进和完善。

加氢裂化装置紧急泄压系统限流孔板的核算

加氢裂化是在高温、高压、临氢和催化剂的作用下进行催化加氢过程，是一个强放热反应。因此，必须将反应热及时从反应器中带出，使反应器内的反应温度保持在一个合适的范围之内。一旦反应热量不能及时带出，极易超温，超温又会促使加氢裂化反应加剧．产生更多的热量，继而发生“飞温”。“飞温”不能迅速有效的遏止．将导致灾难性的后果，轻则烧损催化剂，直接损失上千万元；重则反应器破裂．发生爆炸事故。

水击泄压系统失效分析及保护措施

水击泄压系统作为输油管道最后一道物理保护屏障,对输油管道的安全运行具有十分重要的意义。采用SPS软件对泄压阀失效模拟结果表明:当水击泄压阀因故障发生失效,引发不正常泄压时,易导致泄压罐冒顶,严重威胁管道生产运行安全,因此必须对水击泄压系统进行功能完善。通过增设泄压罐上升速率报警及联锁保护程序、泄压阀失效联锁保护程序等,能够提高整个水击泄压系统的安全等级,有效提升系统的可靠性,保障管道的安全运行。

HAZOP分析方法在山地管道泄压系统中的应用

液体管道在运行中因误操作或不可预见的突发事件会引发水击现象,从而引起管道超压甚至爆裂,需要采取相应的水击保护措施,以保护液体管道的安全运行。本文主要对山地管道泄压系统开展危险与可操作性分析(HAZOP),辨识出泄压系统在工艺、设备、操作、维护和管理方面存在的问题,以保证运行过程在出现危险情况时处于安全状态,避免或减少对人员、环境、设备造成的危害。

液相柴油加氢泄压系统安全性分析

本文概述了长庆石化两套液相柴油加氢装置技术特点,并对两套装置反应系统泄压设计进行安全分析,通过计算分析反应系统泄压对低压火炬系统造成的冲击,并总结两套液相柴油加氢工艺泄压系统对低压火炬系统的安全影响。

安全的无焰泄压系统

利用刚体过滤装置实现无焰泄压——如果想对过滤系统在结构设计方面采取防爆措施，尤其在室内时，无焰泄压是最佳选择。Herding公司研发生产的刚体过滤器滤芯是可以防止烟尘污染清洁空气的泄压解决方案。

CAP1400自动泄压系统热态排放试验恢复策略

CAP1400自动泄压系统热态排放试验是一项重大瞬态试验,其在正常运行工况下触发自动泄压系统动作,试验后一回路工况复杂,系统恢复风险较大。文章在AP1000相关实践基础上采用故障树分析法,对试验后机组工况和恢复风险进行了研究,提出了CAP1400自动泄压系统热态排放试验恢复策略,能够降低设备瞬态风险,为机组安全恢复提供支持。

城镇燃气天然气场站泄压与减压系统的超压及放散量评估浅析

城镇燃气天然气场站是连接上游天然气分输站与下游用户间的核心中间环节。泄压与减压系统是确保天然气场站在安全压力范围内安全稳定运行的必要保障。本文针对不同类型天然气场站泄压与减压系统的超压原因进行了系统的分析,同时,分别提出了针对单一超压原因和复合超压原因下,系统泄压装置的安装工艺、系统放散量的评估计算方法以及设计方法。旨在为设计单位与运营单位在类似项目中泄压与减压系统的设计、投用及管理提供参考。

城镇燃气天然气场站泄压与减压系统的超压及放散量评估浅析

城镇燃气天然气场站是连接上游天然气分输站与下游用户间的核心中间环节。泄压与减压系统是确保天然气场站在安全压力范围内安全稳定运行的必要保障。本文针对不同类型天然气场站泄压与减压系统的超压原因进行了系统的分析,同时,分别提出了针对单一超压原因和复合超压原因下,系统泄压装置的安装工艺、系统放散量的评估计算方法以及设计方法。旨在为设计单位与运营单位在类似项目中泄压与减压系统的设计、投用及管理提供参考。

液化烃储罐泄压系统泄放量的计算方法

液化烃储罐发生泄漏、火灾事故时,安全阀仅能将罐体压力限制在安全阀起跳压力和最大允许工作压力范围内,无法起到主动泄压的作用,设置泄压系统可以弥补这一不足。经计算分析发现,API 521-2014对泄压系统的通用性要求不适用于容积较大的液化烃储罐泄压系统的设计,故提出了以火灾工况、泄放阀(BDV)定压下最大泄放量所需的泄放面积作为动态泄压模块输入面积的计算方法。以容积为2 000 m^3的液化烃储罐为例,对10 h内液化烃储罐火灾泄放数据进行分析,结果:泄压系统的最高压力、最高温度、最大泄放量均出现在火灾开始阶段,且随着泄放时间的延长逐渐减小;轻组分在排放物料中所占比例逐渐减小,重组分在排放物料中所占比例则逐渐增大。利用该方法设计的泄压系统可以对液化烃储罐形成有效保护。