催化解吸塔顶安全泄放管路爆裂事故分析

从材料的成分、硬度、显微结构等入手 ,结合环境因素进行分析 ,认为解吸塔塔顶安全泄放管路的爆裂是由湿H2 S引起的应力腐蚀开裂 。

氨制冷装置用压力容器的安全阀泄放管设计

针对现行标准对氨制冷装置的安全阀泄放管的要求,结合氨制冷装置的特点,通过计算,发现泄放管的当量长度较大时,选用常规的弹簧式安全阀存在背压较大的风险,影响安全阀的正常工作。提出应根据制冷装置的实际情况校核安全阀的选型,提出了不同情况下安全阀泄放管设计的参考方案。

热水锅炉安全阀泄放管的安装

《热水锅炉安全技术监察规程》第103条明文规定:"安全阀应装泄放管,在泄放管上不允许装设阀门。泄放管应直通安全地点,并有足够的截面积和防冻措施,保证排泄畅通。"我们在锅炉检验中经常发现,有些单位的热水锅炉安全阀不装设泄放管。遇到这种情况,我们都在检验意见书中给予指出,并督促其使用单位尽快按照"规程"要求装设安全阀泄放管,以保证锅炉安全运行。另外,我们在锅炉检验过程中,也发现,有许多热水锅炉安全阀泄放管安装的不正确,主要有以下几种情况。 1 安全阀泄放管直通室外,没有采取任何防冻措施,如图1所示。

安全阀泄放管路上切断阀的设置分析

国内外标准规范均表明,需要满足一定的前提才允许安全阀泄放管路上设置切断阀,但对于具体需要的设置没有明确统一的规定。本文在对比分析相关标准规范、明确设置切断阀带来利弊的基础上,对安全阀进出口管路上切断阀合理设置的情况进行了研究,并提出了切断阀设置的相关建议。

利用SIS失效概率定量计算安全阀泄放管网负荷

在石化装置有毒可燃气体安全阀泄放管网的设计过程中,全厂性超压工况下各装置安全阀排放至收集系统的总排放量,即管网负荷,是一个关键的工艺设计参数。工程公司通常会采用某种叠加原则对各装置的安全阀泄放量进行加和取值,SH 3009—2013《石油化工可燃性气体排放系统设计规范》中有相关说明。从概率计算的角度推导出了一种泄放管网负荷的定量计算方法。将系统中多套相关安全仪表系统(SIS)看作一个整体,根据每套SIS的失效概率(PFD)计算得到该系统特定个数SIS的失效概率,然后根据保护层分析(LOPA)中后果概率的概念,确定最多可能会发生失效的SIS个数,进而得到安全阀泄放至管网总负荷。

热水锅炉紧急泄放管的作用及其操作

1983年颁布的《热水锅炉安全技术监察规程》第96条中提出"在锅炉出口与截止阀之间应装一根内径不小于50mm的泄放管,管子上应装有泄放阀。"其目的是"为防止循环水泵突然停止给水造成锅炉的压力和水温急剧上升。"实际就是防止炉水汽化。在新修定的《热水锅炉安全技术监察规程》中,虽然没有如上明确的说明,但是仍规定了在锅筒最高处应装设公称通径不小于25mm的放气管。泄放管及阀的作用是什么?在紧急泄放时应该如何操作?本文简要介绍如下。 1 泄放管及泄放阀的作用热水锅炉在正常运行时,其内部的炉水是处于高的温度和压力之下。

离心氧压机氧气安全泄放管线计算方法探讨

研究离心氧压机氧气安全泄放管线计算方法的目的是为了确保在最大泄放量的事故状态下,氧气能够快速泄放到室外,从而保护设备和系统的安全。将以实际项目为案例,参照国内相关标准规范,系统地介绍计算原则,并以计算实例介绍计算方法。得出的研究成果,尤其是计算思路和方法,适用于可视为理想气体的实际气体泄放管线计算。

基于水库不同调节性能分析生态流量泄放对其发电效益的影响

为研究生态流量泄放对有调节性能的水库电站发电效益的影响,选择电站配套水库调节性能、生态流量核定值、生态流量泄放方式、综合利用功能、弃水率为主要参数,研究不同参数下生态流量泄放对发电效益的影响范围。结果表明:电站配套水库的调节性能越高,生态流量泄放对电站年发电量的损失越小;生态流量泄放量占多年平均径流量的百分比越高,对电站年发电量的损失越大。常年不间断泄放生态流量的电站,其生态流量泄放对年发电效益的影响约在2%~15.4%之间。坝式水电站发电时停止泄放生态流量的电站,对年发电效益的影响约在1.2%~11.5%之间。水库具有综合利用功能,较单一发电功能的电站,其生态流量泄放对发电效益影响更大,且发电用水占多年平均流量的比例越大,生态流量泄放对发电效益的影响越小。研究成果可为水库优化调度提供参考,同时可为小水电生态电价及生态补偿政策的制定提供依据。图1幅,表6个。

API 521—2020火灾环境下气体压力容器安全泄放量计算讨论

为深入理解压力容器超压泄放设计,针对火灾环境下无隔热气体压力容器的安全泄放量计算问题,推导了气体压力容器泄放过程的质量及能量平衡方程,分析了方程求解过程的简化及假设条件,明确了API 520—2020标准内火灾环境无隔热气体压力容器安全泄放量公式的来源,研究了各简化假设条件对安全泄放量计算结果的影响。结果表明,API 521—2020安全泄放量公式是在质量平衡及能量平衡方程基础上,对一些参数进行工程简化得到的。其假设简化条件包括:泄放过程定压、火焰热量经壁面完全传递至气体、大空间竖直平板自然对流、采用常温常压空气物性简化实际气体的h'/(c_(p)M^(1/2))、理想气体假设、容器壁面不发生破坏及壁面温度推荐取固定值。上述简化及假设条件均使安全泄放量计算结果偏于保守,在应用时偏安全。研究可为科学开展火灾环境下气体压力容器超压泄放设计提供一定的指导。

压缩气体气瓶超压泄放计算方法及影响因素讨论

科学确定气瓶在超压工况下的安全泄放量和泄放面积,是气瓶超压泄放设计的关键。基于CGA S-1.1—2019《Pressure Relief Device Standards—Part 1—Cylinders for Compressed Gases》探讨了压缩气体气瓶安全泄放量及泄放面积的计算方法,明确了影响泄放面积的因素及影响规律,探讨了降低气瓶泄放口径的可能途径。结果表明,依据CGA S-1.1—2019推导得到的气瓶安全泄放量计算方法与GB/T 33215—2016《气瓶安全泄压装置》给出的安全泄放量计算公式有所不同。影响气瓶泄放口径的因素有气瓶体积、超压泄放装置泄放系数和泄放温度。气瓶体积对泄放口径的影响很显著,泄放温度对泄放口径的影响可以忽略。对任意确定体积的气瓶,当泄放系数由0.63增加至1时,泄放口径的降低率均为20.6%。对确定体积的气瓶,采用更高泄放系数的超压泄放装置、开展火烧试验进行验证是降低气瓶泄放口径的2种途径。

液氢贮罐内过热蒸气不同质量流量泄放过程模拟

以液氢工厂中贮存液氢的液氢贮罐为研究对象,选择液氢、气液相界面、蒸气三个区域合适的控制方程,建立了可模拟从自增压到泄放后回到初始压力过程的三区模型。模拟了充液率为50%的10 m3液氢贮罐从自增压-泄放后回到初始压力的周期过程。在特定泄放时间,不同泄放质量流量条件下,对比了液氢贮罐内贮罐压力、饱和液氢和过热蒸气的质量流量和温度以及液氢体积随时间的变化特性。结果表明:泄放过热蒸气质量流量大小随泄放时间增大不断减小;泄压时间越短,泄放后过热蒸气温度越接近初始温度;进入泄放阶段,蒸发液氢质量流量发生了明显激增,增大幅度随泄放时间增大而减小。

蓄电池安装过程泄放电阻检测系统

在航天器安装蓄电池组的过程中,需实时监测蓄电池组与舱板接地点间泄放电阻的变化情况。本文根据该蓄电池组的安装需求,通过对该电阻的检测技术进行研究,提出了一种自动检测系统,并进行试验验证。结果表明:该系统可消除人工检测的读数误差,提高效率和准确性,具有可行性。

夹岩水利枢纽工程初期蓄水生态流量泄放方案研究

为解决水利水电工程初期蓄水阶段泄放生态流量问题,研究制定泄放生态流量措施,结合夹岩水利枢纽工程,采用对比分析方法,从工程投资大小、工期长短及下闸程序复杂程度3个方面,对比分析泵站提水和在导流洞一期堵头预埋生态管泄放生态流量2种方案,最终选择采用在导流洞一期堵头中预埋生态管泄放生态流量的方案。结果表明:该方案投资增加不大、施工工期影响较小。研究成果可为类似水利水电工程选择初期蓄水泄放生态流量措施提供参考。

燃料电池汽车氢系统泄放安全研究

针对燃料电池汽车车载氢系统冬季出现温度驱动安全泄压装置(TPRD)异常损坏,影响泄放系统的密封和强度,严重危及氢气的泄放安全等问题,通过设计TPRD抗冻胀试验,系统分析车载氢系统泄放管路进水结冰冻胀后对其泄放安全的影响。试验结果显示,车载氢系统泄放管路进水后,在反复“结冰-消融”这一循环过程中,产生的冻胀应力造成试验用两组瓶口组合阀的TPRD发生意外激活,均未通过抗冻胀试验,其中,玻璃泡形式TPRD按照预设通道进行泄放,易熔合金形式TPRD未按照预设通道泄放,严重影响氢气泄放安全。未来应重点关注泄放管路的防水与排水设计,避免因进水造成涉氢安全事故。

LNG储罐压力安全阀泄放量的计算探讨

基于API和GB规范,对LNG储罐的泄放量计算方法进行总结并比较不同。分别对API和厂家指导手册就公制和美制单位下的储罐压力安全阀的泄放量计算方法进行详细介绍,拟合排放系数关于绝对压力比的计算公式,结果表明拟合公式计算结果与厂家计算值相近。基于某实际工程项目应用,将规范、指导手册、拟合公式计算结果相比较,结果具有较好的一致性。通过对不同规范及厂家标准的比较和计算,可增强工程设计人员对储罐和压力安全阀泄放量的进一步认识,并提供计算指导。

油气处理终端分区延时泄放动态模拟研究

最大泄放量是火炬系统设计的关键参数,合理确定火炬系统处理负荷是整个油气处理终端安全运行的保障。为了降低火炬系统设计峰值泄放流量、有效降低火炬系统规模,可将工艺单元按照一定原则划分为多个较小防火区,各防火区按设定逻辑依次开启泄放,从而实现工艺装置的分区延时泄放。GB 50251—2015《输气管道工程设计规范》、SY/T 10043—2002《卸压和减压系统指南》、API STD 521—2020 Pressure-relieving and Depressuring Systems、DEP 80.45.10.10-Gen Pressure Relief,Emergency Depressuring,Flare and Vent Systems对防火区的划分提出了相关要求。本文结合国外某油气处理终端项目,对厂区装置进行分区延时泄放动态模拟,对比研究了分区延时泄放与同时泄放的泄放量变化与压降规律,有效减小最大泄放量,减小火炬系统规模,为项目设计提供依据。

海洋石油平台应急泄放系统流程优化与分析

在海洋石油平台的生产过程中,应急泄放系统是海洋平台上非常重要的安全系统。当平台在应急工况时会触发应急放空阀应急泄放,此时平台的所有系统的应急放空阀会同时打开进行泄压保护。此时平台的泄放量需考虑所有应急放空阀泄放量的累加之和,泄放量通常会非常大,因此会导致平台的应急泄放系统能力偏大,设计冗余过大,过于保守设计。本文将采用HYSYS中的Staggered BLOWDOWN模块对平台应急泄放源进行动态模拟,拟采用交替错峰的方式优化泄放流程,减小海洋石油平台在应急工况泄放时的最大泄放量,从而达到优化应急泄放系统的目的,实现降本增效。

反应量热(RC1)数据在泄放计算中的应用

反应量热仪(RC1)是用来测量一个化学反应释放或者吸收的热量,用于化学反应热效应的评价,为反应的安全运行提供数据支持。反应换热面积的计算、反应传热媒介种类的选择、冷/热媒消耗量的计算、反应时间的计算、泄放量的计算等都会用到反应量热(RC1)数据。在实际使用过程中小试检测时关键物料的加入速率与大生产时关键物料的加入速率并不一样;相同的反应在由不同人员检测时其关键物料的加入速率也会有所差别,其所获得的检测结果也会有差别;因此如何正确的将反应量热(RC1)数据用于工程计算对工程设计人员来说是一项不小的挑战。本文主要介绍反应量热(RC1)数据在反应过度型泄放计算中的使用方法并列举了计算案例。

反应釜超压风险与安全泄放策略研究

反应釜作为化工生产中的关键设备,其安全泄放系统对于防止超压事故至关重要。文章针对精细化工反应釜的泄放装置设置现状,系统地探讨了反应釜泄放装置的常见隐患、历史超压事故案例、超压危险因素、泄放装置类型,并提出了一系列超压泄放对策建议。

高压直流接触器驱动线圈泄放回路浅析

文章介绍高压直流接触器在动力电池PACK中的应用特性,分析高压直流接触器驱动线圈泄放回路的工作原理。针对其应用特性改进线圈泄放回路设计,从而延长接触器的电气寿命,提高整车电气安全。