化学爆炸时化工设备的安全泄放设计

介绍了化工设备内化学介质爆炸起压与安全泄放量的计算,以及安全泄放设计准则,供从事化工设备设计的工程技术人员参考。

化工设计中常用的安全泄放装置

文章以化工设计常用安全泄放装置为研究核心,分析化工生产中发生物理超压的原因,明确化工设计中常用的安全泄放装置,提出安全泄放设计措施。

高静态动作压力下粉尘爆炸泄放标准的可靠性

粉尘爆炸泄放设计标准的可靠性对能否实现爆炸防护尤为关键.以中径70μm 石松子粉尘为介质,采用20 L 球形粉尘爆炸装置进行了4种泄放口径、静态动作压力在0.12~0.6 MPa 的爆炸泄放实验,对比了实验值与 NFPA 68和 EN 14491计算值.结果表明,NFPA 68在预测高静态动作压力下的泄放面积时,随着泄放口径的增大,预测结果由保守变为危险,但预测结果精度较好且数值稳定；EN 14491在预测高静态动作压力下的泄放面积时非常保守,预测精度较差,数据不可靠.依据两种标准推荐的经验函数关系,分析了NFPA 68和 EN 14491在预测高静态动作压力时产生这种差异的原因.

气瓶安全泄放量计算方法探讨

基于目前国内外标准中对气瓶安全泄放量的计算存在诸多差异的现状,对国内原气瓶用爆破片标准GB 16918—1997、美国压缩气体协会标准CGAS-1.1—2005、美国石油学会标准API521—2007中气瓶泄放量的计算方法进行了分析。将CGAS-1.1安全泄放量公式中空气的当量体积排放量推导转化为实际介质的安全泄放质量流量,该成果有助于正确理解和应用CGAS-1.1标准。分析比较认为:CGAS公式计算结果较API相比,爆破片计算面积差别不大,但泄放阀结果明显偏大。API 521中对受火引起超压的气瓶泄放面积计算,具有扎实的理论基础,但对因其他原因导致的超压,适用性有待考证。GB 16918中气瓶安全泄放量公式采用的是CGAS-1.1中适用于单一压力泄放阀的泄放量公式,因此当泄放装置采用爆破片时,不能采用GB 16918进行计算,建议补充完善GB 16918中安全泄放相关内容。

大型LNG贮存站贮罐设计选型论证

继文献[1]后,继续运用热力学第一定律对LNG在贮存运输转注过程中的热力学特性进行分析,定量分析计算LNG节流过程的节流汽化率值,提出减少节流过程所形成的汽化率的有效途径;论证大型LNG贮存站贮罐应根据不同的LNG液源、液体品质和操作工况等条件进行设计选型;论证除合理地选择正确的LNG贮罐结构形式外,还应高度重视LNG贮罐的安全泄放设计,以确保LNG贮存站的安全性能、使用性能和技术经济性能均处于最佳状态。

环己酮氨肟化工艺最危险场景确定

环己酮氨肟化工艺是制取化工原料的重要工艺,但该反应具有放热失控风险。为了确定氨肟化反应的最危险场景,筛选了环己酮氨肟化工艺可能存在的6个危险场景,并对每一危险场景设定了实验方案。采用泄放设计装置Ⅱ(VSP2)绝热量热仪对每一场景对应的方案进行了量热实验,实验发现:环己酮氨肟化反应为快速强放热反应,能够使反应体系的温度瞬间提高至200℃左右。反应结束后,继续升高温度,无二次反应失控。双氧水质量分数过高是环己酮氨肟化工艺最危险场景。针对氨肟化反应的泄放设计,必须以此场景作为设计依据。建议对双氧水进料线进行重点监控,以防止反应失控发生。