泄漏时间对激光检测天然气管道泄漏影响分析

激光技术是检测管道泄漏的重要手段,但泄漏扩散过程对其检测存在一定的影响。文中建立了架空天然气管道泄漏扩散模型,并且分析了不同泄漏速度下管道泄漏天然气扩散过程,研究了不同泄漏时间内其对激光检测的影响。研究结果表明:随着泄漏时间的增加,天然气会完全扩散并且趋于稳定;当中速泄漏时,泄漏时间对激光检测信号强度的影响较大。研究结果为天然气管道的安全运行和应急措施提供参考。

环境风险评价中化学品泄漏时间的估算方法

基于化工企业设置的探测和隔离系统,分段阐述化学品泄漏后的不同情景,并在此基础上提出了环境风险评价中化学品泄漏时间的估算方法。在三类不同探测和隔离系统的设置下,选取发生在反应釜、管道和储罐处的化学品典型泄漏情景,分别估算其化学品泄漏时间,并与风险评价导则中的推荐值进行对比。可知,根据工厂实际风险防控措施估算的化学品泄漏时间一般小于风险评价导则中的推荐值。

不同体积聚乙烯样品泄漏中子飞行时间谱测量与模拟研究

采用T(d,n)~4 He脉冲中子源和中子飞行时间法测量了3种不同尺寸聚乙烯样品在60°方向的泄漏中子飞行时间谱。通过3种模拟模型(点探测器简化模型、点探测器复杂模型和环探测器复杂模型),应用MCNP程序分别模拟得到了泄漏中子飞行时间谱,并与实验数据进行比较。结果显示:对于小体积样品(?13cm×6cm),3种模型的模拟数据和实验结果在n-p散射峰符合均很好;对于大体积样品(30cm×30cm×6cm,40cm×40cm×6cm),采用环探测器复杂模型的计算结果更加接近实验值。该研究工作为将来开展大体积样品基准检验奠定了基础。

医药工程设计中的氮气管道泄漏的分析探讨

本文针对医药行业的特点,对常见的氮气管道泄漏危害进行了分析,提出了一种计算一定空间内氧含量随氮气泄漏时间变化,以及达到危险状态所用时间的计算方法和预防危险的设计安全措施,为医药工程的本质安全设计及相关仪表选型提供了理论依据。

热应力作用下LNG储罐外罐裂缝及失效时间分析

对于大型液化天然气储罐,内罐泄漏时,由于内外表面温差产生的巨大热应力对于外罐裂缝开展及储罐失效有非常重要的影响。为了获得外罐裂缝的开展规律以及储罐失效时间以便指导实际工程的设计与维护,利用传热学与弹塑性力学相关理论,提出了一种应力叠加方法,近似计算在内罐泄漏时外罐出现裂缝的内外温差,并且结合数值模拟结果进行对比分析,验证理论方法的准确性,确定裂缝开展规律,最终求得内罐从最不利泄漏点开始泄漏到外罐内侧混凝土开裂的储罐失效时间。结果表明:①内罐泄漏时,热应力巨大,不可忽略,热应力和其他荷载共同作用导致外罐产生大量裂缝,裂缝首先在外罐顶部内表面产生,并迅速向外表面开展,最终贯穿罐顶,导致储罐失效;②首次求得了储罐从内罐开始泄漏到外罐产生裂缝的最小时间,在此时间内采取有力措施及时处理,对控制事故发展、避免发生严重灾害具有重要意义。

串联密封结构的泄漏规律研究

以串联双密封结构为研究对象 ,建立了串联密封结构系统的数学模型 ,通过理论分析和数值计算 ,揭示了串联密封结构系统正压泄漏的漏率、漏量与泄漏时间关系的规律及其影响因素。串联密封结构的泄漏规律可用于串联密封结构系统的设计。

考虑地质断层激活后的CO_(2)封存流体泄漏模型及数值分析

地质断层活化后,流体(CO_(2)、盐水、淡水)沿断层泄漏是CO_(2)地质封存中不可忽视的关键问题,因此,推导了不同阶段流体沿断层的泄漏速度方程,并结合质量守恒方程和能量守恒方程,建立地质活化断层的CO_(2)封存流体泄漏模型,获取了流体沿断层泄漏的关键参数(泄漏时间和泄漏量)。模拟不同参数对流体泄漏时间和泄漏量的影响:随着CO_(2)注入速度增快和储层渗透率增大,CO_(2)沿断层泄漏的初始时间提前,持续时间延长,泄漏量增加;随着断层渗透率的增加,CO_(2)沿断层泄漏的初始时间和持续时间没有变化,而CO_(2)泄漏量增加;相较于CO_(2)注入速度和储层渗透率,断层渗透率对盐水和淡水泄漏影响最大。综上所述:流体沿断层泄漏的先后顺序为盐水、CO_(2)、淡水;流体沿断层泄漏的持续时间由长到短依次为:CO_(2)、淡水、盐水;流体沿断层的泄漏量由大到小为CO_(2)、盐水、淡水。

有限空间的甲烷泄漏模拟

甲烷气体意外泄漏扩散时,容易造成人员伤亡,破坏环境。采用Fluent软件模拟有限空间的甲烷气体泄露,建立计算模型,对不同位置发生的气体泄漏进行模拟计算,分析甲烷的泄漏口位置、障碍物位置和泄露时间的影响,并得出有限空间内甲烷易于聚集的区域和甲烷不易聚集的区域,为甲烷报警器的安装和发生泄漏时的应急处理提供了理论依据。

泄漏管直径对R290空调器使用安全性的影响

易燃易爆特性是R290作为制冷剂应用于空调器的一大阻碍。本文通过模拟R290空调器的泄漏,得出空调器关机状态下发生泄漏后,对不同泄漏孔径的泄漏率及泄漏量与泄漏时间的关系。试验结果表明,对于安装高度为2.8 m,充注量为300 g的壁挂式空调器,泄漏孔径在0.7 mm以下时,使用空间的R290浓度是安全的;对于地面摆放的整体式空调器,泄漏孔径为0.2 mm及以上时,在高度0.75 m以下的局部空间会出现R290浓度超标。

地下综合管廊天然气管道泄漏分析

结合保山市的地下综合管廊工程,采用数值模拟方法对该工程的燃气泄漏流速、浓度分布以及泄漏量和泄漏持续时间进行研究。结果表明,小孔泄漏的天然气其流速随时间的变化没有显著的变化,且速度随孔径的变化也不显著,但泄漏速度随着压力的增加而明显增加,向上、向下泄漏的流速差别不大,模拟值与理论值相对误差在3.5%以内。当天然气在综合管廊内扩散时,其浓度出现颈缩现象,因此报警器的安装高度应尽量靠近管廊顶部或底部。管道在泄漏放散时,若无振荡,则压力越高泄漏放散持续时间越短,泄漏孔径越小泄漏持续时间越长,管径越大管道越长,泄漏持续时间就越长;若出现振荡,泄漏放散持续时间延长,其是正常泄漏放散持续时间的2~3倍。