浅谈机械成孔混凝土灌注桩桩端注浆的应用

本文围绕机械成孔混凝土灌注桩及其桩端注浆技术的应用进行探讨,主要分析了该技术在建筑工程项目中的实践应用。首先介绍了机械成孔灌注桩技术的主要优势,包括其在复杂地质条件下的适应性以及通过桩端注浆提高地基承载力的能力。随后,详细阐述了技术的应用方法,从地质勘察、钻孔安装钢筋笼到混凝土灌注和桩端注浆的完整工艺流程。最后,探讨了施工工艺、材料选择、质量监控及环境保护等方面的优化路径。

灌注桩后注浆施工技术在建筑工程施工中的应用探索

灌注桩后注浆施工技术能够提高桩体的承载力,为了探究其施工方法及工程效果,研究过程将地铁深基坑围护结构施工作为背景,分析了桩端后注浆的设计方法,包括注浆量估算、注浆压力估算。在施工阶段,总结了钻孔灌注桩的施工流程,在其基础上阐述了压浆管预制、压浆时机选择、压浆顺序以及压浆结束的判断条件。最后,对采取后注浆技术的桩体开展竖向静载荷抗压试验,发现桩体的抗沉降性能大幅提升。

软土地区桩端后注浆钻孔灌注桩竖向抗压承载力试验及工程应用分析

为探究桩端后注浆钻孔灌注桩在软土地区的应用效果,以福州市长乐区滨海新城某工程为背景,进行了钻孔灌注桩竖向抗压静载试验。结果表明,桩端后注浆能够显著提高钻孔灌注桩的极限抗压承载力,承载力提升幅度为17.7%~32.7%;桩端后注浆有助于降低钻孔灌注桩的桩顶位移沉降,且能够改善钻孔灌注桩的弹性变形能力,相比于普通钻孔灌注桩,桩端后注浆钻孔灌注桩的累计回弹量增大了2.96~6.36mm,回弹率增大了3.1%~7.3%;但桩端后注浆对钻孔灌注桩的极限承载力提升幅度随着钻孔灌注桩桩长的增加而减小,且当桩长相同时,桩端后注浆对桩端为⑧_(-2)强风化花岗岩(碎块状)的钻孔灌注桩承载力提升幅度小于桩端为⑧_(-1)强风化花岗岩(砂土状)。

灌注桩复合式桩底后压浆技术分析

对桩基而言,为了解决开式注浆对承载力提高的稳定性差,单桩承载力波动大和闭式注浆的钢筋笼在下放过程中容易产生活塞效应影响施工效率等问题,本文介绍桩端复合式后压浆技术,这是一种采用格栅式钢板胶囊装置在桩底的技术,通过向胶囊内注浆和桩底外注浆,稳定地提高了桩基承载力,同时因为在胶囊中部设置了格栅,使得施工更加便捷容易操作。

机械成孔灌注桩桩底后注浆施工技术应用

桩底后注浆是在浇筑灌注桩混凝土前通过钢筋笼预埋注浆管,在混凝土达到一定强度后,使用高压注浆泵将水泥浆液压入桩底及桩周土层内,将桩底沉渣、桩底土层和桩体周围土体进行固化,最终达到提高单桩承载力、减小桩基沉降的施工方法。本文主要论述了桩底后注浆施工工艺,采用该技术不仅解决了机械成孔灌注桩时,机械清孔不彻底、沉渣难以消除的问题,而且提高了灌注桩单桩承载力,满足施工质量要求的同时降低了工程造价,减少了材料、机械和周转料的数量,减轻了前期材料和资金的压力,推进项目工作的正常进行,取得较好的经济效益。

桩底复合式后注浆灌注桩的竖向承载特性研究

为减小沉降、固化沉渣、提高灌注桩承载力,提出一种灌注桩桩底复合式后注浆工艺,利用安装在桩底的钢板胶囊通过胶囊内外(开-闭-开式)的复合式注浆方式加固桩端周围土体。基于西凌井公路大桥工程进行灌注桩后注浆及静载试验,研究在后注浆过程中注浆压力、注浆量、桩顶位移的实时响应规律,探究桩底复合式后注浆桩的承载特性。利用ABAQUS软件对该工程桩底复合式后注浆灌注桩的承载特性进行数值模拟,并探讨注浆量及注浆体强度对承载力的影响。结果表明:桩底开-闭-开式交替注浆的3次注浆量均达到设计值,稳定时段的注浆压力平均在4.4 MPa左右,桩顶位移累计抬升1.01 mm;复合式后注浆桩比常规桩的极限承载力提高1.9倍左右,同时在桩端以上2.5 d(d为桩半径)左右的范围内,复合式后注浆桩侧摩阻力明显增大,平均侧阻达到189.7 kPa,侧阻增强系数为3.45,侧摩阻力呈“R”形分布;随着注浆量及注浆体强度的增大,起初桩基承载力增长较快,在扩大头半径约为2.5倍的桩半径,弹性模量约为50倍的地基土弹性模量之后,承载力增长幅度较小。

灌注桩桩侧引孔补注浆技术的应用

本文通过对某工程桩基工程钻孔灌注桩桩体预埋管桩端后注浆存在的局部桩桩端注浆注不进问题的分析,采用灌注桩桩侧引孔至桩端补注浆技术工艺对工程桩底端部进行补注浆处理,弥补了灌注桩桩端后注浆注不进的施工质量不足,有效的对桩底部位土体进行了加固处理,使工程桩质量得到了保证,满足了设计要求,此处理方案方法简便易行较可靠,在此撰写本文给有类似工程桩问题处理提供借鉴。

大直径桩端后注浆灌注桩在某工程中的应用

文中结合郑州地区某工程实例,对比分析该工程大直径桩端后注浆灌注桩的静载试验结果,试验数据表明,桩端后注浆技术能有效提高单桩竖向承载力,进一步节约成本,可为该地区同类项目的桩基础设计及施工提供一定参考。

浅析钻孔灌注桩桩底后注浆施工控制

桩底后注浆对提高钻孔灌注桩桩端承载力和减少沉降量具有重要意义,其施工质量决定了桩基的整体质量。本文对桩底后注浆施工工艺进行了分析,提出了声测管伸出钢筋笼底部长度应考虑超钻深度的影响,对钢筋笼底部设计进行了优化,达到了动态调整桩底声测管引导钢筋长度和保护注浆阀的目的,保证了桩底后注浆施工的注浆效果,希望通过本文的分析可以给相关工作者提供一些参考。

深厚砂层桩端后注浆灌注桩现场试验研究

深厚砂层中钻孔灌注桩施工存在泥皮厚、桩端沉渣难控制等问题。本文以中原某项目为例,对钻孔灌注桩采用桩端后注浆工艺进行加强处理,并在现场进行了一系列竖向抗压静载荷试验和抗拔试验。试验表明:在深厚密实砂层中采用桩端后注浆工艺,再满足一定量的注浆量后可同时达到加固桩端和桩侧的效果,有效提高桩端阻力和桩侧摩阻力;竖向抗压承载力极限值综合提高系数可达3.5,抗拔承载力极限值提高系数可达2.0;桩端沉降大小与注浆量密切相关。本研究可为后续类似深厚砂层钻孔灌注桩桩端后注浆的设计提供参考和借鉴。

上海中心大厦大直径超长灌注桩现场试验研究

中国在建第一高楼上海中心大厦(632 m)采用了直径为1 m、桩端埋深88 m的大直径超长灌注桩,有别于金茂大厦(420 m)、上海环球金融中心(492 m)另两栋超高层建筑所采用的钢管桩。通过现场试桩验证成桩可行性及承载力取值,试桩载荷试验加载至极限,采用分布式光纤量测桩身应变,同时为研究上海软土地区大直径超长灌注桩承载特性及荷载传递机理提供了有价值的数据。试验结果表明:试桩破坏前,Q–s曲线近似为线性,破坏时,桩体发生刺入变形;桩侧桩端联合后注浆桩与桩端后注浆桩在侧摩阻力分布及发挥性状方面存在显著差异;黏性土中桩侧摩阻力充分发挥所需桩土相对位移小于5 mm,砂性土中小于10 mm;桩土相对位移超过极限位移后,埋深较浅的黏性土中由于桩土相对位移大出现明显的软化现象;与规范值相比,有效桩长范围内浅部土层中桩侧摩阻力小于规范取值下限,深部土层中桩侧摩阻力达规范取值上限的2倍以上;试桩端阻比较小,表现出摩擦型桩特性;桩身压缩占桩顶沉降95%左右,桩顶沉降主要由桩身压缩产生。试桩试验为上海软土地区600 m超高层建筑首次采用灌注桩提供指导和技术支持。

钻孔灌注桩桩底后注浆机理与应用研究

系统阐述了持力层为砾石层的钻孔灌注桩的桩底后注浆机理和工艺，并给合工程实际分析研究了注浆压力、浆液浓度、注浆量、注浆半径和注浆效果。

软土地区桩端后注浆灌注桩竖向承载性能试验研究

钻孔灌注桩因施工工艺的限制,桩底沉渣较多且难以清理,这会降低桩基的承载性能,而桩端后注浆技术通过压浆管对桩底压注水泥浆液,从而减少桩底沉渣等的负面影响,并能提高基桩的承载能力。结合软土地区中某工程的试桩在桩端注浆前后的静载试验成果的对比分析,研究其在注浆前后的承载性能变化;并通过桩身预埋钢筋应力计的测试结果分析,研究桩端后注浆对桩身轴力传递特性、桩端阻力及桩侧摩阻力发挥性状的影响。研究结果表明,桩端注浆不仅能提高桩端承载力,还能提高一定范围土层内的桩侧摩阻力,并能有效减少桩的沉降,桩端后注浆后的单桩极限承载力能较注浆前的得到明显的提高。

不同后注浆类型下大直径灌注桩承载性能分析

目的针对黄河中下游冲积地层,研究不同后注浆类型下大直径灌注桩承载性能及其内在机理,为该类地层条件的大直径灌注桩及其后注浆的设计与施工提供参考.方法整理大量现场试桩实测数据,对比分析相同场地条件下桩端后注浆桩与桩端桩侧复式后注浆桩承载变形、荷载传递、桩侧阻力与桩端阻力及水平承载的异同,在此基础上,进行后注浆类型影响机理的探讨.结果两类后注浆大直径灌注桩竖向承载变形性状相近,荷载传递规律基本一致,桩端阻力占承载比例均较小,但复式后注浆桩承载变形性能发挥更为稳定;复式后注浆桩在桩身上部侧阻软化范围较大,其在浅层土中侧阻小于桩端后注浆桩,但在深层土体中,复式后注浆桩桩侧摩阻力极限值普遍大于桩端后注浆桩;桩侧注浆对桩周土体加固作用使得复式后注浆桩水平承载性能明显高于桩端后注浆桩.结论对于该类场地条件的大直径灌注桩,承受竖向荷载时,在确保后注浆施工可靠的前提下,可仅采用桩端后注浆提高其竖向承载力,若承受较大的水平荷载时,增加桩侧注浆可显著提高其水平承载性能.

钻孔灌注桩桩端后注浆施工技术研究

桩端后注浆技术可以在不提高桩长和桩径的前提下提高钻孔灌注桩的承载力,该方法工艺简单,经济合理,承载力提高显著。结合工程实例介绍了钻孔灌注桩桩端后注浆工艺。

桩端后注浆大直径超长钻孔灌注桩承载力的试验研究

根据某工程对桩底注浆和未注浆的两根试桩自平衡法静载试验结果,通过对基桩的竖向极限承载力性状、平衡箱上下半段荷载-沉降曲线综合分析研究,揭示了桩底注浆对基桩承载性状的影响情况。

风化岩基大直径灌注桩后注浆承载性能试验研究

基于6根全风化和强风化花岗片麻岩地基中大直径泥浆护壁钻孔灌注桩单桩竖向抗压静载荷试验及桩身力学测试,对其中3根试桩进行桩侧后注浆,对比分析了其承载性状、变形特性及影响因素,并将所得试验数据与勘察报告推荐值和现行规范推荐值对比。结果表明:大直径嵌岩泥浆护壁钻孔灌注桩长径比25～34与嵌岩深度5D～8D,Q-s曲线呈缓变型;经后注浆处理与未经桩侧后注浆处理的试桩相比,单桩极限抗压承载力提高1.40%～15.3%,最大沉降量降低35.1%～65.6%,回弹率提高13.1%～82.4%,控制桩顶沉降效果显著。在该试验条件下,6根试桩的承载力和变形特性受长径比和嵌岩深度影响较大。经桩侧后注浆处理的试桩,嵌岩段摩阻比和桩侧摩阻力分担比受长径比和嵌岩深度影响更小;6根试桩的桩端阻力分担比受嵌岩深度影响显著;未经桩侧后注浆处理的试桩,桩侧摩阻力分担比受嵌岩深度影响更大。

桩端后注浆对大直径灌注桩影响的现场对比试验研究

基于郑州三环快速路工程开展的6个场地19根大直径灌注桩现场足尺试验,通过对比分析后注浆桩与未注浆桩实测结果,研究桩端后注浆对大直径灌注桩承载变形性状、荷载传递规律、桩端承载特性及桩侧摩阻力发挥性状的影响。结果表明,桩端后注浆条件下大直径灌注桩承载变形性能明显提高,且提高幅度受注浆龄期影响较为显著;在黄河中下游以中密~密实粉土、粉细砂及可塑~硬塑粉质黏土为主要冲积地层中桩长40 m左右的大直径灌注桩表现为摩擦型桩,但相比于未注浆桩,桩端后注浆桩传递至桩身下部及桩端的荷载更小;桩端后注浆在桩端下形成水泥沉渣坚硬固结体,有效地处理了桩端沉渣问题,且通过渗透劈裂作用,形成深度可达1 m的网状分布的水泥胶结体,加之对桩端土层的压密效应,显著提高了桩端支承性能与承载刚度;桩端后注浆显著提高大直径灌注桩桩侧极限摩阻力发挥水平,并降低了桩侧极限摩阻力对应的桩土相对位移,使得大直径灌注桩在较小的沉降下表现出较高的承载能力。

软土地区大直径超长后注浆钻孔灌注桩竖向承载力的试验研究

桩端后注浆是软土地区大直径超长钻孔灌注桩发展的必然趋势。依据软土地区某超高层建筑大直径超长钻孔灌注桩试桩的竖向抗压静载试验结果,通过对基桩的竖向极限承载力性状、桩身轴力传递特性以及桩侧阻力、桩端阻力发挥特性的分析研究,揭示了桩端后注浆对基桩承载性状的影响情况,深入探讨了软土地区大直径超长后注浆灌注桩的荷载传递机理和竖向承载性状,并提出了单桩承载力的估算方法。

大直径深长钻孔灌注桩竖向承载力特性试验研究

在唐山LNG罐区对9根大直径钢筋混凝土灌注桩进行了竖向荷载现场试验,其中桩端后注浆工艺试桩3根,三岔双向挤扩工艺试桩3根,挤扩支盘工艺试桩3根。基于现场静荷载和桩身应力测试结果,分析了3种不同施工工艺钻孔灌注桩竖向荷载传递规律。试验结果表明:3种不同施工工艺的大直径深长钻孔灌注桩试桩荷载-沉降曲线没有明显拐点,后注浆工艺试桩荷载传递过程表现为摩擦桩的特性,桩侧阻力几乎承担全部荷载,而三岔双向挤扩支盘工艺和挤扩支盘工艺试桩荷载传递过程表现为端承摩擦桩的特性,桩端阻力占总荷载的20%～30%;3种不同施工工艺试桩的轴力及桩-土相对位移变化规律基本相似,桩侧桩端阻力非同步发挥且相互影响,桩侧摩阻力均表现出强化现象。对整个罐区要求单桩承载力特征值不小于8 100 kN。3种施工工艺的钻孔灌注桩承载力均能满足要求。