脱硫废水浓缩滤液烟气旁路蒸发喷枪设计及系统运行优化

烟气旁路蒸发系统在脱硫废水零排放中的应用越来越广泛,但脱硫废水浓缩滤液含盐量高、腐蚀性强、硬度大,旁路蒸发处理过程易堵塞喷枪喷嘴。试验确定了喷枪尺寸参数,解决了滤液堵塞喷枪喷嘴的问题;根据喷枪喷射特性设计蒸发器尺寸并完成旁路蒸发系统。现场实际运行发现,高温烟气量约为理论计算的1.06~1.20倍,可通过蒸发器测温系统判断滤液雾化蒸发效果和蒸发器堵塞情况,当出现积灰时,启动振打除灰和吹灰系统。投入蒸发器系统后,除尘器入口烟温平均升高3.6℃,对除尘器除尘效率无影响。

膜浓缩液蒸发母液回灌填埋场对渗滤液水质及处理系统的影响研究

渗沥液是生活垃圾卫生填埋过程产生的二次污染物之一,但膜处理过程中会产生浓缩液。MVR蒸发是膜浓缩液的主要处理技术之一,但处理过程中会产生蒸发母液。研究探讨了蒸发母液回灌填埋堆体对渗滤液水质和设备腐蚀情况的影响。研究表明蒸发母液回灌会导致填埋堆体含水率升高,产生的渗滤液水质TDS和COD显著升高,进而导致DTRO进水TDS上升,产浓率和膜压力上升,盐分截留率下降,膜污染和设备腐蚀加剧。可见,蒸发母液回灌会对填埋场渗滤液产生和处置产生不利影响,应开发适宜的蒸发母液处理处置技术。

臭氧耦合陶瓷膜技术处理渗滤液浓缩液研究进展

浓缩液作为一种高盐分的有机废水,是渗滤液处理过程中的棘手难题。臭氧氧化技术可以有效降解浓缩液中的污染物,但臭氧的转化效率是限制其广泛应用的关键。结合对高级氧化技术和膜技术的研究现状,详细论述了浓缩液性质、臭氧耦合陶瓷膜技术对浓缩液废水处理的高效性和处理过程中存在的问题,并为臭氧耦合陶瓷膜处理技术的进一步改进提出了可行性建议。

混凝Fenton联合工艺处理垃圾渗滤液膜滤浓缩液

为了去除垃圾渗滤液膜滤浓缩液中的污染物,文中通过混凝实验选择了混凝剂,寻找出了最优混凝剂的最佳运行pH值和投加量;同时通过Fenton试验确定了FeSO_(4)·7H_(2)SO_(4)和H 2O_(2)的投加量,最终形成了混凝与Fenton氧化联合的工艺。研究结果表明:文中工艺可以有效去除浓缩液中的COD和色度,最佳混凝剂为FeCl_(3),当初始pH为4,FeCl_(3)的量为400 mg·L^(-1),FeSO_(4)·7H_(2)SO_(4)量为250 mg·L^(-1),H_(2)O_(2)量为1 mL·L^(-1)时,可以得到最优的去除效果,两种污染物的去除率分别为76.75%和85.18%。结论可为相近水质的垃圾渗滤液膜滤浓缩液的处理提供理论依据。

垃圾渗滤液膜滤浓缩液反硝化过程中氮元素变化规律研究

为了揭示膜滤浓缩液反硝化产水总氮(TN)无法达标排放的主要原因,以湖南某地卫生填埋场垃圾渗滤液膜滤浓缩液(LLMC)为研究对象,选择葡萄糖为碳源,采用SBR反应器,探究Fenton氧化处理前后LLMC在反硝化过程的氮元素变化规律,选择纯化后商品腐殖酸(PCHA)模拟LLMC中主要溶解性含氮有机物,考察PCHA浓度对反硝化脱氮效果的影响以及PCHA在Fenton氧化前后的氮元素变化规律。结果表明,在碳源充足的情况下,LLMC反硝化产水TN高达100.25 mg/L,其中无机氮和有机氮含量分别为15.17、85.08 mg/L;LLMC经Fenton氧化后,其反硝化产水TN降至24.38 mg/L,其中无机氮和有机氮含量分别为6.63、17.75 mg/L,即反硝化产水TN达到了我国《生活垃圾填埋场污染控制标准》(GB 16889-2008)的排放要求。因此推断,LLMC反硝化产水TN无法达标排放的主要原因是LLMC中存在大量的有机氮。PCHA浓度对反硝化的影响表现为随着PCHA浓度的升高,反硝化产水TN逐步升高,当PCHA浓度为2 500 mg/L时,产水TN含量为86.74 mg/L,不能实现TN的达标排放,说明LLMC中大量的溶解性含氮有机物不利于反硝化脱氮。PCHA经Fenton氧化后,其有机氮含量减少、NH_(4)^(+)-N含量增加,部分有机氮转化为NH_(4)^(+)-N,这与LLMC经Fenton氧化后的氮元素变化规律相一致。

三维电解耦合臭氧催化氧化体系处理垃圾渗滤液膜浓缩液的中试应用研究

当前膜法深度处理垃圾渗滤液不能将渗滤液中的污染物完全降解,并且产生的浓缩液较难降解。采用三维电解耦合臭氧催化氧化体系对现有垃圾渗滤液处理工艺进行技术改造,分别考察一级催化氧化、二级催化氧化和曝气生物滤池(BAF)对浓缩液中相关污染物的去除效能。工程运行结果表明,改造后出水COD质量浓度低于100 mg/L,NH_(3)-N及TN整体去除率均大于90%,三维电解耦合臭氧催化氧化工程运行稳定,出水符合GB 16889—2008排放标准。三维电解耦合臭氧催化氧化为当前亟待解决的膜浓缩液处理问题提供了一种可行的实际方案。

电芬顿工艺对垃圾渗滤液纳滤浓缩液的处理性能研究

本研究采用电芬顿工艺处理垃圾渗滤液纳滤浓缩液,系统考察电流密度、n(H_(2)O_(2)):n(Fe^(2+))、pH等工艺参数对渗滤液纳滤浓缩液COD的去除性能,运用响应曲面法推算最优工艺条件。结果表明,电芬顿处理渗滤液纳滤浓缩液的最优工艺参数反应时间为2h,电流密度为6.471 mA/cm^(2),n(H_(2)O_(2)):n(Fe^(2+))为12,pH为3.78,COD去除率可达到80.7%。

污泥浓缩、脱水滤液除磷试验研究

污泥由浓缩到脱水过程中会因为在缺氧环境中停留时间过长而释放大量的磷,从而直接影响出水总磷的排放。仪化污水处理场生产、生活污水的总磷质量浓度基本在10mg/L以下,而场内污泥浓缩、脱水过程中排放的回流水总磷的最大质量浓度达到40mg/L,这部分磷对装置出水总磷的合格排放将产生重要的影响。利用物理化学法,在回流水中投加有机或无机混凝剂,可去除大量的磷。实验证明,当回水中TP的质量浓度为20mg/L左右时,工业硫酸铝的投加量达40mg/L,即能获得80%以上的除磷效果,同时还能去除40%左右的COD。

生活垃圾渗滤液全量化生产技术试验研究

为解决生活垃圾焚烧厂以及老旧填埋场的渗滤液,目前渗滤液处理站越来越广泛,但是目前对于填埋场渗滤液产生的膜浓缩液的消化一直是技术难题,为摸索技术可行的处理工艺,本试验以生活垃圾填埋场渗滤液为研究对象,探索一条能全量化处理渗滤液的技术工艺。工艺流程为“预处理+高效反硝化/硝化+超滤+卷式RO”,其中高效反硝化和硝化采用特殊的反应器,对COD、盐分、总氮等具有高效的去除率,分别能达96.97%,69.81%和96.63%,因此经RO后的产水能达到《生活垃圾填埋场污染控制标准》(GB 16889—2008)表3的排放要求,同时RO浓液电导低于原水,能够重新回到前端预处理,形成良性循环,持续生产,无需增加额外的浓液处理设施。

渗滤液的反渗透浓缩液回灌研究

反渗透处理渗滤液会产生一定量浓缩液,浓缩液的污染物浓度远高于渗滤液。对浓缩液回灌于填埋垃圾体进行实验,结果表明:浓缩液回灌对有机污染物有很好的去除效果,厌氧条件下COD去除率为81.56%,BOD5去除率为82.5%,NH3-N去除率为60%～70%;浓缩液回灌的最佳水力负荷为32.38mL/(L·d),此时回灌浓缩液COD浓度<75000mg/L时,COD去除率达85%以上;回灌的浓缩液pH为9时,COD去除率最高;而pH为11时,NH3-N去除率最高。

响应面法对Fenton处理垃圾渗滤液反渗透浓缩液工艺的优化

利用Box-Behnken响应面分析法对Fenton试剂处理垃圾渗滤液反渗透浓缩液的影响因素进行了探讨和分析,考察了初始pH值,H_2O_2投加量,n(H_2O_2)∶n(Fe^(2+))和反应时间对氧化垃圾渗滤液反渗透浓缩液的影响。以浓缩液中COD去除率为评价指标,采用单因素法筛选出初始pH值、n(H_2O_2)∶n(Fe^(2+))和H_2O_2投加量3个相对重要的影响因素,在初始pH为3～7、H_2O_2投加量20～40 mL/L和n(H_2O_2)∶n(Fe^(2+))为2～8的条件下,分析COD的变化。通过Design Expert 8. 0软件设计实验,得到了一个二次响应曲面模型。Fenton氧化的优化工艺条件:初始pH值4. 94、H_2O_2投加量1. 003 2 mol/L,n(H_2O_2)∶n(Fe^(2+))=5. 38,在此最优条件下,COD去除率达到最大,为76. 12%。经实验验证,响应面的预测值与实验值拟合性好,能够很好地反映Fenton氧化处理垃圾渗滤液反渗透浓缩液的过程。

垃圾渗滤液两级DTRO浓缩液生物蒸发处理研究

以生物膜海绵为微生物载体和膨胀剂,餐厨垃圾为补充碳源,生物蒸发处理垃圾渗滤液两级DTRO浓缩液.同时优化了生物蒸发过程中的COD浓度、最佳通风速率和每轮的投加量.结果表明:生物蒸发处理垃圾渗滤液浓缩液是可行的,且COD浓度越高,生物蒸发效果越佳,当COD浓度为160g/L时,四轮堆体最高温为72℃,水分总去除率为85.2%;虽然低风速堆体温度相对较高,但水分去除相对较少.所以综合堆体温度及水分去除效果,选择通风速率为0.5L/min作为生物蒸发最佳风速;混合液投加量为85%时水分和VS的去除效果最佳,所以选择最佳投加量为85%.

电/过硫酸盐催化氧化垃圾渗滤液浓缩液

垃圾渗滤液浓缩液是垃圾渗滤液生化出水经NF/RO膜截留的废液,盐分和溶解性有机物(DOM)含量高,特别是难降解有机物.实验采用电/过硫酸盐催化氧化垃圾渗滤液浓缩液,研究了初始过硫酸盐(PS_(0))浓度、温度、反应时间和极板间距对氧化效果的影响,结果表明,在初始pH值为7.8,电流密度为8 A·dm^(-2),极板间距为1 cm,PS_(0)浓度为10 g·L^(-1),整个体系保持在70℃反应4 h的最佳实验条件下,色度、COD、氨氮和Cl-去除率分别为100.0%、100.0%、100.0%和64.9%.紫外-可见光谱分析表明,处理后垃圾渗滤液浓缩液中DOM的芳构化程度降低,腐殖化程度降低,腐殖质的分子量及聚合度减小.三维荧光光谱分析表明,处理后的垃圾渗滤液浓缩液中类胡敏酸物质基本被完全氧化去除.傅里叶红外光谱分析表明,处理后的垃圾渗滤液浓缩液中有机物的官能团吸收强度下降,大部分有机物被氧化降解.

臭氧降解垃圾渗滤液膜滤浓缩液的影响因素及光谱特性

研究臭氧氧化对垃圾渗滤液浓缩液中有机物去除机制,为臭氧氧化技术处理腐殖化程度较高的垃圾渗滤液膜滤浓缩液的应用提供基础数据与技术支撑。垃圾渗滤液处理工艺为A2/O+MBR+NF(RO),渗滤液浓缩液表观呈棕黄色,无恶臭;pH值7.98,CODCr5 492 mg/L,BOD5/CODCr为0.01,荧光指数f(450/500)1.45,生物源指数BIX为0.81,腐殖化指数HIX 14.95。研究反应时间、臭氧投量、进水CODCr浓度、初始pH值、反应温度等因素对垃圾渗滤液浓缩液中有机物去除机制及其光谱特性。结果表明:在反应时间为90 min、臭氧投量为1.67 g/h和室温为27℃的条件下,CODCr和CN(色度)去除率分别为37.6%、58.0%,BOD5/CODCr从0.01提升到0.39;增加反应时间、臭氧投量和反应温度可促进渗滤液浓缩液的降解,而降低体系CODCr浓度和pH值则不利于腐殖质类物质的削减;紫外-可见光谱分析表明臭氧处理过程可极大程度改变废水的腐殖化程度,芳香物质去除较为明显;三维荧光光谱分析表明臭氧可有效降解浓缩液中的可见光区类富里酸,且经臭氧处理后的渗滤液浓缩液分子结构趋于简单。

垃圾渗滤液膜浓缩液中总氮深度脱除的工艺优化及微生物机理解析

为了开发高效低耗的垃圾渗滤液膜浓缩液处理方法,以江苏某垃圾焚烧厂渗滤液膜浓缩液为研究对象,通过优化调控碳源种类、水力停留时间(HRT)、碳氮比(C/N)等运行条件,考察反应器的脱氮效能,并揭示其深度脱氮的微生物学机理。研究表明,从碳源种类来看,葡萄糖体系和乙酸钠体系的反硝化效能相较甲醇体系更加高效稳定、耐冲击负荷,且葡萄糖体系处理成本为乙酸钠体系的一半;从HRT、C/N来看,工艺运行过程调控HRT、C/N参数对系统脱氮效能造成的冲击均是可逆的。通过优化获得的最佳运行条件为以葡萄糖为外加碳源,HRT=12 h,C/N=3.5。基于16S rRNA高通量测序结果显示碳源种类对反应器中微生物群落结构影响较大,而HRT和C/N对脱氮微生物群落结构影响较小。稳定运行期间主要优势反硝化脱氮菌为Vibrio(弧菌属)、Marinobacter(海杆菌属)、Halomonas(盐单胞菌属)、Paracoccus(副球菌属)、Rhodocyclaceae(红环菌科)、Carnobacteriaceae(肉杆菌科)、Porphyromonadaceae(紫单胞菌科)、Pseudomonas(假单胞菌属)、Xanthomonadaceae(黄单胞菌科)和Flavobacteriaceae(黄杆菌科)。

混凝沉淀-吹脱-Fenton氧化协同预处理垃圾渗滤液膜滤浓缩液的研究

[目的]研究化学混凝沉淀-吹脱-Fenton氧化法对垃圾渗滤液膜滤浓缩液的处理效果。[方法]以上海某填埋场生活垃圾渗滤液膜滤浓缩液为研究对象,研究混凝沉淀-吹脱-Fenton氧化协同处理工艺对有机物和NH3-N的去除,考察混凝剂种类、投加量、吹脱温度、空气流量、吹脱pH和H2O2浓度、Fe2+浓度、氧化pH和时间等因素的影响。[结果]混凝沉淀中,添加6 g/L MgO和2 g/L Ca(OH)2混凝沉淀效果最佳。最佳吹脱试验条件确定为pH 11.0～11.5,温度≥30℃,吹脱时间为4.5～5.0 h,空气流量为6 L/(min.L),吹脱效率大于80%。Fenton氧化的最优化条件为H2O2 750 mmol/L,Fe2+28 mmol/L,反应时间45 min,pH 3。整个工艺对COD去除率达93.4%,对NH3-N去除率达95.7%。[结论]化学混凝沉淀-吹脱-Fenton氧化法对垃圾渗滤液膜滤浓缩液的处理效果较好,值得进一步研究。

MW-Fe^0/H_2O_2体系预处理垃圾渗滤液浓缩液有机物

为探究MW-Fe^0/H_2O_2类芬顿反应对渗滤液浓缩液的效能与机理,探讨了废水初始p H值、Fe^0投加量、H_2O_2投加量、MW功率和反应时间等影响因素对有机物去除效果,通过类比实验对MW-Fe^0/H_2O_2体系处理渗滤液浓缩液中MW辐射的反应机理进行研究,并采用了SEM和XRD技术对反应前后的Fe^0物相变化及催化机理进行了探究.结果表明,在初始p H值为3.0,Fe^0投加量0.5g/L,H_2O_2投加量20m L/L,MW功率400W,反应时间14min时,其COD、UV_(254)以及色度(CN)的去除率分别为58.70%、85.69%和88.30%.类芬顿类比实验说明MW-Fe^0/H_2O_2体系处理后具有较高的有机物去除率和可生化性;紫外-可见光谱表明,Fenton和MW-Fe^0/H_2O_2类芬顿反应均能使废水中有机物的芳香性程度、分子量和缩合度大幅度降低,但MW-Fe^0/H_2O_2类芬顿反应优于其他反应过程;三维荧光光谱显示,MW-Fe^0/H_2O_2类芬顿反应能使渗滤液浓缩液中荧光峰峰位蓝移,说明废水的腐殖质缩合度减小,且分子量大幅降低.与此同时,Fe^0在反应过程中,表面由光滑变得粗糙且被腐蚀为Fe_3O_4和Fe OOH等物质.MW-Fe^0/H_2O_2类芬顿反应的主要机理为芬顿反应及铁氧化物-H_2O_2非均相芬顿反应的高级氧化作用、铁基胶体对有机物的吸附沉淀,而MW的热效应和非热效应加速了以上作用的进行,从而能对渗滤液浓缩液中有机污染物进行快速去除.

垃圾浓缩渗滤液处理技术研究应用进展

随着垃圾渗滤液排放标准的提高,越来越多的膜工艺应用于垃圾渗滤液的处理,导致其副产物浓缩渗滤液的问题日益突显。总结国内浓缩渗滤液处理技术的研究应用情况,并为浓缩渗滤液处理技术的选择提出可行的方案。

过硫酸盐深度催化氧化垃圾渗滤液膜浓缩液

反渗透膜浓缩液的产生成为渗滤液处理的二次污染问题。本试验采用过硫酸根深度氧化处理膜浓缩液,筛选最佳催化剂,并探讨催化剂投加量、pH和温度等因素对膜浓缩液有机物去除效果的影响。结果表明:相比Fe2+、Ag+和Mn2+,Fe0作为过硫酸钾氧化过程的催化剂在降解有机物和处理经济成本方面具有显著优势;反应条件最佳范围为pH<3,温度>45℃,K2S2O8:Fe0>10,可稳定保持COD去除率在80%以上。

垃圾渗滤液膜滤浓缩液的超临界水氧化处理

在盐浴间歇式反应器上进行了垃圾渗滤液膜滤浓缩液的超临界水氧化处理。结果表明,压力对反应无显著影响,而温度、氧化系数和反应时间则影响显著。COD及氨氮的去除率随着温度、氧化系数和反应时间的增加而增加。在25 MPa、500℃、氧化系数2.0、5 min时COD和氨氮的去除率可以达到95.2%和80.8%。此外,研究发现不锈钢316及Incoloy 825合金在此过程中均发生了不同程度的腐蚀,不锈钢316的表面形成了主要组分为Fe_3O_4和FeCr_2O_4的氧化层,而Incoloy 825合金氧化层的主要成分为NiO和NiCr_2O_4/Fe_3O_4/FeCr_2O_4。