安哥拉红砂现场试坑浸水试验研究

为准确评价安哥拉红砂场地的自重湿陷特征,开展现场试坑浸水试验,对地表及不同深度地层变形、水分入渗规律和浸水前后标贯击数进行监测与研究,并对现场试验与室内试验结果差异性进行探讨。结果表明:浸水后红砂地基表现为持续抬升,变形曲线可分为陡升、缓升、不稳定和趋于稳定4个阶段;深度8 m以上红砂地层为湿陷沉降变形,累计沉降量为5.6 mm,远小于室内试验计算的自重湿陷沉降量137 mm;红砂竖向渗透速率和水平渗透速率均较大,浸水和停水后红砂含水率变化较快,红砂持水性较差,浸水过程中红砂地层的饱和度小于80%,为非饱和渗透;浸水后红砂地层标贯击数显著降低,具有显著的软化特性。红砂较大的渗透系数和较差的持水性导致红砂很难达到饱和状态,是自重湿陷沉降量实测值远小于计算值的因素之一,一般工程建设中建议可不考虑红砂地基的湿陷特性,而将其按软化特性进行设计。研究结果不仅可指导红砂场地未来工程建设,还可为其他砂土湿陷性评价提供借鉴。

湿陷性黄土试坑浸水试验中深部沉降分析

湿陷性黄土遇水后会发生湿陷性变形。通过在山西吉利新能源汽车在建厂区进行的现场试坑浸水试验,采用相对高程基准观察的方法记录试验中深部沉降数据,分析其变化方式及特征。研究结果表明:深部土体湿陷受侧边土的阻力影响较小,而上部土体受侧边土的阻力影响较大;湿陷基本上是由浅而深发生、发展的,处在同一深度的深标点开始发生沉降的时间受其距试坑中心距离的影响,一般距试坑中心较近的深标点发生沉降的时间较早。

现场试坑浸水试验在湿陷性黄土地区地铁工程中的应用

大厚度湿陷性黄土地基处理是黄土地区地铁建设中所面临的主要技术难题,采用传统的室内试验评价湿陷性的方法具有一定的局限性。本文采用数值模拟方法分析了地铁工程基底湿陷性黄土应力特征,在此基础上,通过现场试坑浸水试验,准确判定了黄土场地湿陷类型及自重湿陷下限深度,研究了大厚度湿陷性黄土场地浸水过程中的自重湿陷变形特征、水分场的时空运移、土压力(竖向及侧向)、侧向位移的变化规律,查明了浸水影响范围及地面裂缝影响范围,确定了自重湿陷的地区土质修正系数β0,为湿陷性黄土地区地铁工程的地基处理提供依据。

宝鸡某厂试坑浸水试验

湿陷性黄土场地分为非自重湿陷性黄土场地和自重湿陷性黄土场地两种。现行国家标准《湿陷性黄土地区建筑规范》（GB50025-2004）规定，当自重湿陷量的计标值△2S 或实测值△’2S 小于7cm时，应定为非自重湿陷性黄土场地；当自重湿陷量的计标值△2S 或实测值△’2S 等于或大于7cm时，应定为自重湿陷性黄土场地。在缺乏建筑经验的新建地区，为确定甲类建筑和地基受水浸湿可能性大的乙类建筑的场地湿陷类型，通常在工程现场采用试坑浸水试验的自重湿陷量的实测值确定。浸水试验的试坑多为方形或圆形，试坑尺寸可按湿陷性黄土的厚度确定。试坑面积一般为100m2（10m×10m）～400m2（20m×20m），试坑深度为地面下50cm～80cm。为测量试坑内外在浸水过程中的沉降，浸水前在试坑底面和四周，可埋设若干不同深度的标点。试坑底面应铺设10cm－15cm的砂石。试坑自浸水开始之日起至浸水结束止，在浸水过程中每天应记录水表读数，不得停止浸水，试坑内水深约30cm。本试验包括1．试验场地工程地质概况；2．试坑浸水试验①试坑尺寸的确定；②标点的设置；③向试坑内浸水；3．试验结果①自重湿陷变形范围；②实测自重湿陷量与计算自重湿陷量的比较；③试坑浸水前、后土的含水量及饱和度的比较；4．结论。

沙漠井场干粉砂场地基础施工中的浸水量计算

为解决塔克拉玛干沙漠石油井场干粉砂场地基础施工过程中遇到的浸砂坑浸水量计算问题．根据浸水坑蓄水高度为零，砂是各向同性的均质体和水在粉砂中的流动呈层流状态等假设，引用达西渗透定律，对干粉砂场地上的浸砂坑浸水量问题进行了理论分析．通过理论分析，得到了塔克拉玛干沙漠井场干粉砂场地基础施工中常见的圆形、矩形和“Π”形浸水坑的浸湿砂体积计算公式；引入了持水量的概念，给出了上述三种浸水坑的浸水量计算公式．上述公式的建立，可以使塔克拉玛干沙漠井场中的浸水坑施工由经验判断走上理性设计的道路，并由此节约大量的抽水、运水费用．

浸水预沉法在撒台水库工程坝基处理中的应用

浸水预沉法是处理湿陷性黄土的一种主要措施,该法投资少,效果好。以撒台水库工程坝基处理为例,主要从施工准备、浸水预沉、湿陷评价、注意事项等几方面进行了论述,为湿陷性黄土坝基处理提供一个典范,供同类工程借鉴和参考。

砂井载荷浸水试验在深层黄土湿陷性评价中的应用

针对深层湿陷性黄土自重湿陷量室内试验结果不准确、测试黄土地基湿陷量的原位试验方法少等不足,基于已有的砂井浸水试验,提出了新的现场试验方法—砂井载荷浸水试验方法。其核心是井底地层在试验压力作用下沉降稳定后,利用井中砂砾石的强透水性,将水直接导入井底湿陷性黄土地层及砂井周围土体,使其快速浸水饱和,以此来测定砂井井底地层的湿陷量和砂井周围黄土的自重湿陷量。通过2组砂井载荷浸水试验,测试了不同压力和浸水条件下不同深度地层的湿陷变形,对比分析了砂井载荷浸水试验和临近场地大型试坑浸水试验,结果表明砂井载荷浸水试验的判定结果与试坑浸水试验一致,说明砂井载荷浸水试验是可行的。砂井载荷浸水试验具有周期短、费用低、场地条件要求低、用水量小等优点,适用于深层黄土湿陷性的研究,对黄土地区(尤其是深层黄土)工程的湿陷性评价有一定的参考意义。

西安塬区中更新世Q_2黄土场地浸水试验研究

通过某大面积试坑浸水试验项目,对西安塬区Q_2黄土的自重湿陷性进行了试验研究,分析了Q_2黄土场地湿陷的特殊性及其原因,对类似场地湿陷类型的正确判定具有参考价值。

大厚度湿陷性黄土现场浸水试验研究

在陕西省渭南市合阳县大厚度自重湿陷性黄土地基上进行了现场试坑浸水试验,深入研究了原状黄土地基的湿陷性和渗流特性,揭示了地表及深部土层沉降量随时间的变化特征、浸水范围及湿陷范围.结果表明,试坑地表、深部土层沉降量随时间变化曲线都呈现慢-快-慢-稳定的特点,湿陷变形发展过程都经历4个发展阶段,分别是初期平缓段、迅速变形段、过渡段及后期平缓段,黄土的自重湿陷变形基本发生在迅速变形段和过渡段.土层湿陷范围小于饱和范围,黄土在饱和条件及上覆饱和自重应力作用下也不会发生湿陷.提出了路基防排水宽度为12 m的建议,该结论可为西韩城际铁路路基排水及地基处治提供参考.

典型黄土-古土壤系列浸水渗透及湿陷变形规律

为查明典型黄土-古土壤系列地层结构的水分运移及湿陷变形规律,依托西安北至机场城际轨道项目于渭北黄土塬区所进行的大型试坑浸水试验,采用现场实时观测的方法,跟踪测试了无渗水孔条件下的湿陷性土层浸水渗透及湿陷变形。结果表明:在浸水前期,渗透水流以垂直运动为主,整体形态似一不断加大的"秤砣"形,随着水分运移至埋深较大土层时(约15.0m),水平运动开始加大,直至达到水分入渗扩散角界限,最终,浸润区及饱和区均呈现形似倒置"漏斗"的形态;受水分扩散的影响,沉降过程可划分为:初始浸水段-剧烈湿陷段-湿陷稳定段-停水孔压消散段-固结沉降段-沉降稳定段;古土壤层阻碍了水分的垂直渗透速度,并对其上土层的侧向扩散起到一定促进作用,停水后,则起到隔绝水分向下快速扩散的作用。研究结果为认识典型黄土-古土壤系列场地水分运移及湿陷变形规律提供了参考,也可为该地区未来工程建设提供指导及借鉴。

黄土湿陷性分布不连续对湿陷变形的影响研究

分析导致湿陷量计算值与实测值差异的原因对黄土湿陷性的准确评价具有重要作用,目前相关研究的深度和系统性还不足。以西安黄土塬区的黄土现场试坑浸水试验为依托,采用数值计算手段,对湿陷土与非湿陷土不同比例、排列方式和湿陷程度下土体的湿陷变形特征进行了对比研究,揭示了黄土中湿陷土分布不连续对湿陷变形产生的抑制作用是导致湿陷量计算值和实测值差异的重要原因之一。当黄土体中湿陷土单元和非湿陷土单元分布越杂乱,非湿陷土单元所占的比例越高时,这种抑制作用越明显;而湿陷土单元的湿陷程度对抑制作用的影响相对较弱。在计算湿陷量时,应考虑黄土湿陷性不连续效应的影响,并在工程实践中逐渐积累反映这种效应影响的经验数据。

自重湿陷性黄土场地的试坑浸水试验

在郑州—西安客运专线通过的关中东部某地进行的自重湿陷性黄土场地现场浸水试验中,采用浅标点和深标点对地基土地面湿陷变形及深层湿陷变形进行了观测。该文根据实测数据对自重湿陷的发生过程进行了分析,并将现场实测结果与室内土工试验计算结果进行了对比,对比结果表明试验场地实测自重湿陷量的结果与以往对"关中地区"黄土的认识存在较大差异。该文的研究成果可供今后类似工程场地自重湿陷性评价及修订黄土规范参考。

某自重湿陷性黄土场地试坑浸水试验研究

该文依托西安市洪庆河洪积扇某自重湿陷性黄土场地现场试坑浸水试验成果,对洪庆河洪积扇的黄土场地湿陷性变形特征及各主要地层的修正系数β0进行了分析,认为在有条件的情况下,不同沉积年代的黄土地层中应根据地区土质差异而采用不同的修正系数,而不是规范规定的统一的修正系数,才能更符合黄土自重湿陷变形的实际情况。

黄土隧道的湿陷变形规律及其对衬砌结构的作用

黄土围岩潜在的湿陷变形不利于隧道工后的安全稳定,为深入研究黄土围岩湿陷变形对隧道结构的影响机制,在已建黄土隧道场地开展大面积试坑浸水试验,研究湿陷性黄土围岩的渗水分布场、湿陷变形发展规律及隧道结构的受力变形规律。表明隧道开挖促使黄土围岩原生竖向节理、裂隙发育,易形成贯通地表的竖向裂缝,增大了深层黄土竖向渗水能力,地表水易于向深层土运移。隧道开挖扰动了黄土围岩原有结构,改变了深层黄土的湿陷变形特性,遭浸水作用后产生较原位土层湿陷变形更大的沉降变形。当水分入渗接近隧道埋深,围岩承载拱作用的减弱甚至消失,会显著地增大隧道围岩压力及传至基底的压缩应力,并在拱脚位置形成应力集中,引发拱脚下沉,而仰拱中部地基的弹性抗力抑制中部沉降变形发展,显著的不均匀沉降差导致仰拱中部开裂,形成纵向裂缝。对于埋深较浅的黄土隧道,应避免隧道上方地表出现长期浸水的情况;设计施工中应充分考虑拱脚地基承载能力不足的情况,可加强仰拱刚度以抵御不均匀沉降的发展。