P460NL1钢制球罐焊后消除应力退火工艺研究

通过热模拟方法使试样获得焊接热影响区的粗晶组织 ,然后将模拟试样加工成标准夏氏冲击试样 ,经 5 0 0、5 2 0、5 5 0、5 80、6 0 0、6 2 0、6 5 0℃等 7个不同温度进行去应力退火。通过对冲击试样所做的冲击韧度的测定 ,金相组织的观察以及配合断口扫描与探针分析 ,发现该钢在 5 80～ 6 0 0℃温度区间存在再热脆化的倾向。经试验测定和分析认为 ,在 5 5 0± 15℃温度下进行去应力退火 ,可有效地去除残余应力 ,并能保证各项力学性能指标符合设计要求。

消除应力退火对半工艺电工钢组织和磁性能的影响

为改善半工艺电工钢产品的磁性能,借助NIM2000E电工钢交流磁性能测量系统,采用方圈测量方法研究消除应力退火工艺对半工艺电工钢磁性能、组织的影响。结果表明：在760~790℃×2 h退火时,组织为粗大均匀的等轴铁素体晶粒,平均晶粒尺寸在200μm左右,铁损P1.5/50小于3.5 W/kg,磁感应强度B50高于1.70 T,对应的磁导率μ1.0高于12.57 mH/m。

涂层种类对无取向电工钢消除应力退火后组织性能的影响

在实验室N2保护气氛下研究了不同种类涂层对无取向电工钢消除应力退火后组织性能的影响。结果表明,消除应力退火后硅钢的磁性能随涂层种类的不同存在较大的差别,说明涂层种类对消除应力退火后钢的磁性能改善有显著影响。本文对此现象产生的原因进行了分析。

消除应力退火对冷轧硅钢片性能的影响

消除应力退火对冷轧硅钢片性能的影响张升国（上海变压器厂）一、序言一百多年来，随着科学技术的发展，电工钢片从低碳钢发展到目前的冷轧晶粒取向硅钢片，其性能有了极大的提高。１９３５年前后出现结晶排列（俗称高斯结构）的冷轧硅钢片，目前已广泛应用于电机和变压器...

杂质元素对0.90%Si无取向电工钢消除应力退火性能的影响

对比分析了不同杂质元素∑(C+S+N+Ti)总含量下0.90%Si的无取向电工钢消除应力退火后的磁性能、显微组织,结果表明:消除应力退火前后,磁感B_(50)几乎不变,仅铁损P_(1.5/50)发生了较大变化;杂质元素含量为60 ppm的试验钢铁损最低,铁损下降率达到25.37%,杂质元素含量109 ppm的实验钢铁损最高,铁损下降率仅为11.34%。透射电镜检测分析表明分布在晶界处的夹杂物,特别是Ti(CN)及Ti(CN)+MnS/Cu_(x)S复合型夹杂物严重阻碍消除应力退火后晶粒的长大,导致铁损下降率较低。

不同生产流程对无取向硅钢消除应力退火后磁性能的影响

研究了常规炼钢连铸与CSP流程生产的无取向硅钢50W470成品磁性能及显微组织的差异。结果表明,成品铁损相同的情况下,经过消除应力退火,常规炼钢连铸的铁损相比CSP流程有更大幅度的改善,其原因在于CSP流程的成品板中大量弥散分布的Cu_(x)S、AlN、MnS、Ti(CN)及其复合物相比常规炼钢连铸成品中少量的Cu_(x)S析出物更细小更密集,抑制了晶粒生长。两个工艺流程的成品均表现出很强的以{111}γ纤维织构为主的织构特征,α纤维织构及{100}立方织构较弱。经过消除应力退火,二者织构变化类似,有利织构组分微弱增强,磁感微弱提升。

离心复合铸铁管消除铸造应力退火的研究

外层为镶硬铸铁,内层为珠光体型球铁的离心铸造复合管件,在消除铸造应力退火过程中,其应力的变化是不同于单一材质铸管的.在退火保温的初期,内层珠光体的部分分解,使宏观的铸造残留应力较快地减小.继续延长保温时间,当外层珠光体部分分解时,则使管件的宏观残留应力增大.本文所述离心复合管件,消除其残留应力的最佳退火工艺为:450℃保温6小时炉冷.探讨了晶粒内应力变化的原因.

消应力退火对无取向硅钢组织和磁性能的影响

采用连续退火和井式退火两种消应力退火工艺生产35SW440牌号的爱泼斯坦方圈样,并对不同消应力退火工艺与组织、析出及磁性能之间的关系进行了比较研究。结果表明:一次退火板经消应力退火后铁损明显降低,磁感增加。与井式退火工艺相比,连续退火工艺生产的铁心在高磁密条件下磁性能较差,主要原因是带钢表面出现了明显的表面渗氮现象。表面渗氮源于其保护气氛、退火工艺设计不合理,形成大量细小弥散的AlN析出物。AlN析出物通过影响磁畴壁和磁矩运动,恶化磁性能。井式退火工艺由于有效控制了带钢表面渗氮,显著降低了电工钢片高磁密下铁损值,使成品铁心性能指标得到改善。

对灰铸铁件去应力退火工艺的看法

灰铸铁件的去应力退火亦称人工时效或热时效。其目的在于消除铸造或机械加工所产生的残余应力,以提高零件的尺寸稳定性,防止变形甚至开裂。众所周知,这种低温退火既不提高,也不应该降低灰铸铁件的强度和硬度,所以并不能改善其切削加工性能。目前大多工厂都沿用这一传统工序,工艺时间长达36小时以上,需耗费大量人力、燃料。本文根据生产实际,结合大量事例和文献资料(包括有关新旧标准),从以下几个方面进行综合分析,对灰铸铁件是否都需要进行去应力退火,笔者提出了看法。 1.确定去应力退火时有很大的主观随意性文献等都提出,大型。

高强度缸盖消除残余应力工艺的优化

灰铸铁缸盖是汽车发动机中的重要铸件.由于缸盖属于薄壁铸件,且对它的强度要求越来越高,所以其残余应力的控制越来越困难.大多数铸造厂都是在缸盖铸件落砂后再进行除应力退火处理,不仅生产成本高,而且生产周期长.为此,在生产某型高强度缸盖时,采用型内退火代替传统的退火工艺消除缸盖铸件的内应力,结果,所生产的铸件的残余应力小于经传统工艺退火的缸盖铸件.

焊后消应力对TC4钛合金电子束焊接接头组织和性能的影响

研究去应力退火和完全退火两种热处理状态下30 mm厚TC4钛合金电子束焊接接头的组织和性能。结果表明:两种热处理状态下,接头的组织构成类似,BW区以等轴α相+板条状α相与晶间β相组成的双相组织,HAZ区由初生α相、针状马氏体α′相以及板条状α相和β相的双相组织组成,WM区主要由大量的针状马氏体α′相和少量分布在原始β晶界的α相组成。与去应力退火状态相比,在完全退火状态下,接头整体组织更加均匀,α相球化程度更高,抗拉能力更强,抗冲击性能更弱。

冲剪应力对不同尺寸电机铁芯磁性能的影响

对电机铁芯在冲剪加工过程中由于加工尺寸的减小而带来铁芯磁性能的恶化程度进行了量化,并进一步探讨了磁性能恶化的内部成因,包括宏观上冲剪面形貌的变化和内部织构的变化。结果表明:在制造电机铁芯时,需对铁芯齿部宽度小于15mm的样片进行消除应力退火。

非取向硅钢中Cr的行为及其对钢的电磁性能的影响

结合工业化生产的典型钢种,探讨了目标Si含量为0.45%的非取向硅钢中Cr的行为及其对消除应力退火后钢的电磁性能的影响。研究结果表明,Cr能细化晶粒,抑制退火过程中晶粒的长大,从而降低了钢的电磁性能。冶炼过程中,应将其含量严格限制在0.03%以内。钢中含Cr氮化物的析出温度约为913 K,析出行为发生在热轧精轧和卷取过程中,并且随退火温度和Cr含量的增加,钢的磁滞损耗显著增加,而涡流损耗变化不大。

保护气氛对高效电机用无取向电工钢热处理后磁性能的影响

研究了保护气氛对高效电机用无取向电工钢消除应力退火后磁性能的影响。结果表明,不同的热处理气氛对消除应力退火后钢的磁性能有显著影响。在各种保护气氛下进行消除应力退火均可改善磁性能,但是改善的幅度差别很大。本文对此现象产生的原因进行了分析。

LY12冷热加工的残余应力及其消除

铝合金板材在刨削加工过程中产生的应变足以使加工零件报废。这种应变是加工前和加工中引入的残余应力引起的.减少残余应力的有效措施是减小加工的切削深度,消除加工前由于各种原因残留在板材中的残余应力,特别是淬火后的。高温时效、振动、周期拉伸等都是行之有效的消除残余应力的手段。通过选择使用这些方法,可以使残余应力消除20～90％。

保护气氛对半工艺无取向电工钢磁性能的影响

对半工艺电工钢消除应力退火过程中保护气氛差别对磁性能的影响规律进行了研究。结果表明,硅含量大于1%的电工钢,保护气氛还原性的差别,造成磁性能差别非常大。在还原性强的保护气氛下,产品铁损低、磁感高、磁导率高,反之亦然。造成这种结果是升温过程中表面氧化,影响了退火过程中的再结晶晶粒的长大和晶粒取向。

冷加工对不锈钢钢管耐蚀性的损害及其控制

分析了冷加工对不锈钢钢管耐蚀性损害的原因及相关要素,强调固溶或退火热处理对不锈钢无缝钢管的必要性,同时纠正了其耐蚀性或耐热性必然优于焊接钢管的错误认识;讨论了控制冷加工变形量的意义,并以欧美标准为例介绍了控制原则和方法,其中包括是否要作消除应力热处理,热处理的方法,以及一种由扭曲管构成的热交换器新结构。

硫磺回收塔底重沸器腐蚀原因分析

中国石油天然气股份有限公司大连分公司某装置硫磺回收再生塔底重沸器使用不久便发生腐蚀泄漏。分析认为RNH2 CO2 H2 S H2 O介质腐蚀、因胺液降解生成热稳定性物质 (HSAS)的腐蚀、冲刷作用以及重沸器结构不合理是产生腐蚀的主要原因 ,E10 2壳层焊缝属应力腐蚀开裂。采取防止氧进入系统、保持胺液清洁、对重沸器进行改造、增加消除应力退火以及更换重沸器管板材质为Cr5Mo或 12CrMo钢等措施 ,可以延长设备的使用寿命。