蓄电池电解液密度测量仪的研制

研究了采用低能γ射线穿透方法检测蓄电池液密度的可行性。设计和制作了样机。密度的测量范围为1．000-1．300g／cm^3，在线测量的绝对值误差好于±0．005g／cm^3。

钢液密度法计算铸钢浇注重量

浇注重量的计算 ,普遍使用的工艺体积乘以铸钢密度常数 7.8t/m3的方法计算结果要大于实际用量。本文提出了铸型体积乘以钢液密度的新方法 ,分析了方法的特点 ,介绍了在生产中的应用。

钢液密度对连铸中间包流场影响的数值模拟

钢液密度变化给流场计算带来很大困难,钢液密度差产生的浮力对流动的影响还未引起人们的高度重视,至今人们仍用常密度数学模型和常温水力学模型研究中间包或其他冶金容器内高温钢液的流动过程。对考虑和不考虑温差所引起的钢液密度变的两种情况,数值模拟了中间包的流场和温度场,结果表明,考虑钢液密度变化更符合实际情况。

QP-DMC算法在重介液密度控制中的应用

由于重介选煤过程中重介悬浮液密度及合介桶液位控制中的相互耦合作用,使得采用PID/人工控制效果不理想。为解决该问题,通过飞升曲线法分别建立清水阀、分流阀及加介阀开度对重介液密度及合介桶液位的阶跃响应模型,采用基于二次规划约束优化算法的动态矩阵(QP-DMC)控制器,以清水阀、分流阀及加介阀开度作为三个控制量,重介液密度及合介桶液位作为两个被控量,实现对重介液密度及合介桶液位的联动控制。通过MATLAB进行仿真,结果表明:该控制算法可以使重介液密度及合介桶液位在100s达到稳定值。

固液密度比对PMMA/HDPE悬浮液粘度的影响

固液密度比是影响悬浮液粘度的重要参数,准确预测悬浮液的粘度对材料分选具有重要意义。本工作基于实验方法,采用不同密度的PM⁃MA/HDPE颗粒组成两种悬浮液,研究了固液密度比对悬浮液粘度的影响。结果表明:在相同固体体积分数下,悬浮液的粘度随固液密度比的增加而降低;在不同固液密度比下,低固体体积分数下悬浮液的粘度增长速度低于高固体体积分数下的粘度增长速度;颗粒粒径越小,悬浮液的粘度随固液密度比的增加降低得越快。在实验条件范围内,对PMMA/HDPE两种悬浮液分别采用Batchelor模型和Leighton模型,建立了相应的修正模型,并验证修正模型的准确性。

碳纤维复丝拉伸强度测试中胶液密度的研究

研究了6K聚丙烯腈基碳纤维在复丝拉伸性能测试过程中,样品制备时所使用胶液的密度,对复丝拉伸性能测试实验结果的影响,实验采用河南永煤碳纤维有限公司所生产的6K碳纤维,分析在样品制备过程中,实验分别使用0.910 g/cm^(3)、0.930 g/cm^(3)、0.950 g/cm^(3)、0.970 g/cm^(3)、0.990 g/cm^(3)五种胶液密度。研究结果表明,胶液密度是影响碳纤维复丝拉伸性能测试一个重要因素。当胶液的密度为0.950 g/cm^(3)左右时,制成样品含胶量适中,复丝拉伸性能测试实验结果处于最好的状态,胶液密度过大或者过小时,均对实验结果有明显影响,样品含胶量明显变化,测得的碳纤维拉伸强度和稳定性均有所降低。

一种聚合釜内乳液密度连续在线测试系统设计

为提高聚合釜内乳液密度测量精度及化工设备的自动化程度,设计了一套以S7-1200PLC为控制核心的聚合釜内乳液密度连续在线测试系统,该系统主要由传感器模块、下位机子系统及上位机子系统组成,可实现对聚合釜内乳液密度的实时测量、数据采集以及数据记录。利用TIA Portal软件对聚合釜内乳液密度连续在线测试系统进行软件开发与组态界面设计,并搭建实验平台对所设计系统进行实验,分析实验数据,验证其合理性。结果表明:所设计的聚合釜内乳液密度连续在线测试系统可靠稳定、自动化程度较高,可以连续在线准确测得乳液等流体的密度变化情况,并实现对密度数据的采集记录。

重液密度计校准方法及不确定度评定

针对重液密度计的相关技术规范尚未制定,校准方法仍然存在不足,采用静力称量法搭建重液密度计校准装置,以十三烷作为重液密度计校准介质,通过GBW13985液体密度标准物质校准振动式液体密度仪,再用振动式液体密度仪进行标定。对密度范围为2000~2100 kg/m^(3),分度值1 kg/m3的重液密度计校准试验,重液密度计三个校准点处的修正值均小于1.0 kg/m^(3),满足最大允差的要求。考虑液体表面张力、空气密度、玻璃体膨胀系数等因素的影响,对测量结果的不确定度进行评定,得到扩展不确定度U=0.3 kg/m^(3),k=2。试验结果表明该方法能够拓展玻璃浮计测量范围,为重液密度计的校准提供有效的技术路径。

多压力层系固井液密度的一种计算方法

大庆油田经过多年的注水开发，已进入高含水开发后期阶段，油层压力系统和储层状况均发生了很大变化，三次加密调整井固井时存在的压稳与防漏的矛盾更加突出，固井难度越来越大。固井液密度过高易导致井漏发生，污染油层，增加了施工难度。针对调整井常规计算固井液密度存在的问题，在分析现场数据的基础上，应用最小二乘法，推导出现场计算固井液密度经验式，并进行举例计算。

固井洗井液临界密度设计方法研究

针对目前现场固井洗井液密度设计过高,严重污染地层的实际.采用固井洗井液临界密度的计算方法,降低现场固井洗井液密度,减少高密度洗井液对地层造成的伤害。固井洗井液,临界密度设计方法改变了水泥浆在失重后有效压力相当于静水柱压力的理论,综合水泥浆液柱压力和胶凝强度的影响.重新计算了水泥策候凝期间对地层的有效作用力.并通过压稳原理确定了固井洗井液临界密度计算方法。该计算方法考虑到水泥浆胶凝强度的影响.通过统计回归方法确定了理论公式.具有较强的科学依据。应用洗井液临界密度固井.能够在保证固井质量的前提下,减少由于钻井压差造成的地层伤害,又具有较强的实际操作性。便于现场监理对固井洗井液密度监督检查。

高密度高效冲洗液XM-1

由于深井、超深井的井底温度和地层压力高,容易发生油气水窜,导致水泥环的胶结质量较低。在研究多功能冲洗液的基础上,研发了一种高密度高效冲洗液XM-1,以优选出的植物胶X-P作为悬浮剂,以磁铁矿CTK-1为加重材料,以矿渣KZ-1为界面增强剂。对该高密度高效冲洗液进行了性能评价。结果表明,冲洗液XM-1与油基钻井液相容性高,泥饼清洗率高,与单独用CTK-1加重的冲洗液相比,界面胶结强度提高了50%以上;经过含有KZ-1的冲洗液冲洗的界面,微膨水泥在界面可以很好地胶结,即使在微裂缝处也可以生成大量层状物并填充空隙,形成良好的封隔能力,而未加KZ-1的冲洗液冲洗的界面,界面胶结存在明显的裂缝,而且裂缝中也没有填充物。

3He气液饱和密度方程

采用非线性最小二乘回归方法拟合3He饱和区气液密度实验数据 ,提出精度满足要求的3He气液饱和密度方程。该方程在实验点上的平均相对偏差为 0 79% ,最大相对误差为 7 4 6 % ,相对误差超过 2 5 %的数据点有 6个。该方程不仅可以用来计算饱和区气液密度 ,而且对将来产生3He气态和液态区的状态方程具有重要意义 ,为物性计算提供可靠的初值。

生长季内官厅库区小叶杨单株树干液流通量密度的研究

利用热脉冲液流仪和微型自动气象站，在北京市延庆县上辛庄水土保持站观测研究了雨季不同天气条件下官厅库区的小叶杨树干边材液流通量密度变化规律及其对环境因子（气象条件、土壤水分）的响应。结果表明，边材液流通量密度曲线在不同天气条件下均具有明显的昼夜变化规律：液流通量密度通常于清晨5：30“：30时开始上升；12：00-13：00时达到峰值；16：00时开始持续下降，20：00时下降速度变慢，至次日日出之前达到低谷。日液流通量密度（SFA）与日太阳辐射量（ESR）、日均空气温度（Ta）和日均空气相对湿度（RH）均存在极显著正相关关系，与日均0～40em土层蓄水量（Sw40）存在极显著负相关关系，经回归分析建立了日液流通量密度与各环境因子的线性关系：SFA=69．7＋5．63ESR＋3．12Ta＋0．239RH-1．13Su40（R=0．752）。

高密度液固循环流化床流动特性研究及数值模拟

在φ80mm×8000mm的液固循环流化床提升管中,利用实心玻璃珠和常温水,采用实验和数值模拟相结合的方法对高密度液固循环流化床的流动特性进行了考察。实验发现,高密度液固提升管中,颗粒固含率和颗粒速度径向分布均为抛物线分布,轴向平均固含率分布总体上为下浓上稀的波动形式分布,颗粒在提升管中的流动表现出加速-减速-再加速直至充分发展的过程。这种分布特征与较高颗粒浓度、较高表观液速和颗粒循环速率及喷管式液体分布器的影响有关。液固提升管中固体颗粒的停留时间分布曲线均为尖而窄、较对称且没有明显拖尾的单峰分布,这表明颗粒基本是以弥散颗粒形式存在,颗粒停留时间分布较为均匀。通过将数值模拟结果与实验结果进行比较发现,模拟值与实验值吻合较好,说明所建立的数学模型较为合理,进一步通过数值模拟实验对颗粒密度和颗粒粒径对流动特性的影响规律进行了考察。

新型低密度微泡沫防漏修井液技术

针对低压易漏油藏修井作业的需要,研究出一套新型的低密度微泡沫修井液,体系由新型发泡剂、活性剂、复合稳泡剂等处理剂配制而成,其中的微泡具有一核、两膜、三层的结构,稳定性较高。性能评价结果表明,该微泡沫防漏修井液抗温达130℃,抗压达10 MPa,API滤失量仅为10.3 mL,高温高压滤失量仅为15.6 mL,抗盐可达10%,抗钙可达3%,抗油污在15%以上,岩心渗透率恢复率在89%以上,该修井液不仅可以降低液柱压力,减小压差,而且形成的微泡在漏失区域大小分布广泛,具有一定的强度和韧性及可变形性,能够自匹配漏失通道,从而达到防漏的目的。该技术在现场应用5井次,有效率为100%,平均每口井恢复率为133.8%,平均每口井恢复期缩短1.6 d,油层保护效果明显,可用于易发生严重漏失的低压油藏的修井作业。

圆环旋转黏性液体射流破碎液滴粒径与速度数量密度分布相关性研究

压力旋流喷嘴被广泛应用于航空发动机、船用发动机、车用汽油缸内直喷发动机、燃气轮机等动力机械的燃油喷射系统中.以压力旋流喷嘴射流为研究对象,开展了圆环旋转黏性液体射流破碎液滴粒径与速度数量密度分布相关性问题研究.对于液体射流,以往的研究往往对破碎液滴粒径数量密度分布或速度数量密度分布进行单独研究,对于这两种数量密度分布之间关系的研究较少;从相关性的角度对圆环旋转黏性液体射流破碎液滴粒径与速度数量密度分布之间的关系进行研究.采用最大熵原理方法建立了圆环旋转黏性液体射流破碎液滴粒径与速度联合概率密度函数.对圆环旋转黏性液体射流破碎液滴粒径与速度联合概率密度函数进行了讨论,对圆环旋转黏性液体射流破碎液滴粒径数量密度分布与速度数量密度分布的相关性问题进行了研究.研究结果表明,为了给出正确的圆环旋转黏性液体射流破碎液滴粒径与速度联合概率密度函数,射流守恒约束条件中必须同时包括质量守恒定律、动量守恒定律以及能量守恒定律;破碎液滴粒径的数量密度分布与速度数量密度分布密切相关;射流旋转强度对破碎液滴粒径数量密度与速度数量密度分布结构影响不大,对破碎液滴粒径数量密度和速度数量密度的分布区域影响较大.

钻井起下钻过程中压井液密度设计方法研究

钻井起下钻过程中,操作不当容易导致溢流或井喷,而此时钻头不在井底,U形管原理不能描述此时的井眼状况。针对该种情况,基于气液两相流理论,通过分析钻头不在井底时溢流,关井和压井期间的井筒流体特性,建立了钻头不在井底的Y形管模型。利用Y形管的3个分支结构代表钻头不在井底工况下钻柱,环空和钻头以下井眼3部分,钻柱和环空部分的井筒压力特性可以用典型U形管原理分析,当分析关井和压井期间井底压力等压井参数时,应考虑钻头以下井段的流体特性,即Y形管结构下部分支的流体特性,据此,应用Y形管描述钻头不在井底工况下整个井筒的压力特性。

高密度超微重晶石完井液在塔里木油田超深井的应用

塔里木油田山前构造井深一般为6000～8000m，地层压力大，井下温度高，井身结构复杂，试油周期长，要求试油完井液在高密度、高温条件下，具有良好的沉降稳定性和高温流变稳定性，而目前使用的完井液主要由钻井液改造而成，普遍存在高温固化、加重剂沉淀、处理剂高温交联和分解的技术难题。因此研制出一种新型的高密度超微重晶石完井液，该体系采用超微粉体（0．1～10μm）加重，重晶石经过表面改性处理后，粒子表面形成双电层，使超微粉体颗粒间静电斥力增加，固相颗粒沉降趋势大大减弱，而且体系中无黏土，所使用的稳定剂、分散剂抗温性好、组分简单，所以该完井液在高密度、高温条件下，具有良好的沉降稳定性和高温流变稳定性。该完井液已在一口井进行试验应用，效果表明其基本满足了塔里木山前井高温、高压、试油周期长的应用环境需要。

千米桥潜山凝析气藏低密度水包油压井液研究

大港油田千米桥潜山常压凝析气藏已进入中期开采阶段,由于使用的水基压井液密度均大于1.0g/cm3,洗井时经常有压井液漏失,对储集层损害严重,严重降低产能.室内岩心研究表明,在净压力作用下,储集层的压力敏感性较强,气体流速敏感性损害程度很弱,地层水损害程度中偏严重.在模拟储集层高温条件下,对现场使用的压井液损害储集层的情况进行评价,结果显示对渗透率小于10mD的气层渗透率的损害平均为53%,这主要是压井液的滤液进入岩心的细小孔喉引起水锁伤害所致.根据不同伤害机理理研制出一种效果较好的低密度(0.84～0.90g/cm3)水包油压井液,抗温168℃,抗水、油污染容量10%,渗透率恢复值平均为90.06%,最低在87.6%以上.