大型空分冷箱“液爆与砂爆”的防范

针对大型空分冷箱发生"液爆与砂爆"的问题,从设计、安装施工、使用3方面分析原因,就所存在的问题提出了相应的防范措施。

液压成因含矿构造主要特征——以华南热液钨矿和铀矿为例

液压致裂是整个地壳−岩石圈范围内一种重要的变形破裂方式,也是一些热液矿床的重要含矿构造。通过分析液压致裂构造的形成机制和液压成因含矿构造的类型(液压致裂型和液压撑开型),以华南地区典型热液钨、铀矿为例,基于野外精细调查,明确了包括石门寺钨矿、行洛坑钨矿和邹家山铀矿等的液压成因含矿构造的基本特征。新生性液压致裂含矿构造的主要特征表现为形态复杂(有弧形、分叉树枝形、放射状、菊花形和蟹腿状等)、规模较小、宏观力学性质以张性破裂为主、走向和倾向多变、方向性不明显、仅局部区域发育优势方位、常伴生有热液隐爆角砾岩;因此,可以从弧形分叉或不规则形态、总体较小规模、产状多向性、分布不均匀性和伴生热液隐爆角砾岩这5个标志来识别液压致裂含矿构造。对比分析液压致裂含矿构造与应力致裂含矿构造的差异认为,液压致裂含矿构造发育比较局限,而液压撑开型含矿构造相对普遍,热液蚀变分带与该含矿构造是液压致裂还是应力致裂无明显相关性;压性成因构造在成矿期表现出的张性力学性质有些是成矿流体超压作用的结果,而并非区域构造应力场的改变;液压致裂导致的断裂末端的扩展破裂与成矿流体的耦合作用为成矿末端效应的构造控制机制。

气液两相爆轰的数值模拟

本文采用高分辨率的 TVD格式和 Mac Cormack格式 ,对二维轴对称气液两相爆轰进行了数值模拟 ,研究了爆轰的发展过程以及产生的空气冲击波的传播规律。计算中考虑了燃料液滴的蒸发 ,液滴边界层的剥离等影响 ,并对 TVD格式进行了部分改进 。

卷须链霉菌木聚糖酶水解玉米芯汽爆液及酵母发酵精制低聚木糖

研究了卷须链霉菌 (Streptomycescirratus)D 1 0木聚糖酶水解玉米芯汽爆液的酶用量和水解时间 ,结果得到 80U/ 1 0 0mL酶用量和水解 6h是合适的加酶量和水解时间 ;筛选出 1株能够精制低聚木糖的Candiasp .酵母 ,该酵母能消耗木糖、阿拉伯糖而不消耗木二糖 ;利用此酵母精制酶解液 ,在接菌量为 1 0 %,48h时酶解液中木糖、阿拉伯糖完全被消耗 ,木二糖以上的低聚木糖含量变化不明显 。

气液爆轰控制合成多晶纳米二氧化钛

以氢气、氧气和四氯化钛为混合前驱体,通过气液爆轰法合成了多晶纳米二氧化钛。研究了不同摩尔比例的前驱体和初始反应压力对纳米二氧化钛晶相结构的影响。采用X射线衍射及透射电子显微镜对产物的纳米结构、成分、颗粒大小和形态进行了表征。结果表明:获得的二氧化钛存在纯净的锐钛矿相、纯净的金红石相和混合相,其中混合相的球形或者类球形颗粒粒径为20~150 nm。分析了纳米二氧化钛在气液爆轰中的形成机制。基于C-J理论和化学反应数据,计算了爆轰参数;该参数验证了不同摩尔比例的前驱体和初始反应压力对控制合成多晶纳米二氧化钛的影响。

液固复合云爆药剂爆炸特性的试验研究

通过不同装药量的云爆装置的静爆试验,得到了超压和冲量随距离变化的试验数据,求得了超压和冲量随距离变化的曲线,根据爆炸相似律拟合了超压和冲量随距离变化的函数关系。研究了云爆装置倾斜放置时爆炸波超压沿不同方向的传播规律。

橄榄绿链霉菌E-86产木聚糖酶水解玉米芯汽爆液生产低聚木糖

本文以橄榄绿链霉菌E-86产木聚糖酶水解玉米芯汽爆液生产低聚木糖为目的,研究了玉米芯汽爆液的水解特征,并与玉米芯木聚糖的酶解产物组成进行了比较,得到如下结果:加酶量120U/100ml、酶解反应8h可获得较好的酶解效果,直接还原糖量46μmol/ml、平均聚合度3.1、水解率46%;玉米芯汽爆液和玉米芯木聚糖的酶解产物中低聚糖组成大致相同,主要是木二糖和少量的木三糖、木糖,汽爆液酶解产物中还含有极少量的鼠李糖和阿拉伯糖;玉米芯汽爆液可代替玉米芯木聚糖为底物生产低聚木糖。

西秦岭南亚带硅灰泥岩型金矿床的成矿条件及热液隐爆成因

本文通过对西秦岭南亚带硅灰泥岩型金矿床的分析研究，首次提出金矿床的热液隐爆成因，并建立了相应的成矿模式。

隐式TVD格式在气液两相爆轰数值模拟中的应用

为研究FAE(燃料_空气炸药 )爆炸参数规律 ,运用二维轴对称气液两相方程组模型 ,针对其中的气相方程组采用高分辨率的隐式TVD格式 ,液相方程组采用MacCormack格式 ,较好地对FAE气液两相爆轰产生的爆轰波的发展和传播过程进行了数值模拟 ,计算结果与国内外的研究结果符合良好·

单元推进剂液滴在高温高压下的微爆现象观测

利用挂滴装置和高速摄影系统研究了单元推进剂LP184 6液滴在 0 2～ 4 0MPa、673～973K工况下的微爆特性。观察到液滴在不同环境压力和温度下的 3种微爆模式 ,即液滴在着火前的轻度破碎、液滴在燃烧时的部分破碎和全部爆碎 ,并给出了微爆过程的特征照片 ,定量测试了液滴微爆延迟期、微爆温度和微爆直径与环境压力、温度的关系。初步分析了液滴微爆机理 ,认为第一种微爆机理主要是水组分的过热 ,第二、三种微爆机理是液相化学反应。研究结果对控制LP184 6燃烧稳定性和指导液体发射药火炮内弹道设计均有参考价值。

含能液滴微爆特性分析

借助高速摄影和热电偶测温系统研究了液体推进剂ＬＰ１８４６液滴在０．１ＭＰａ～１．０ＭＰａ，７００°Ｃ～８５０°Ｃ环境下的微爆特性。给出了液滴着火前微爆过程的序列照片，结合ＬＰ１８４６热分解试验结果分析了液滴微爆机理，认为水组份的过热是主要因素，而ＨＡＮ的微弱液相热分解是诱导因素。

化学品船液货舱泄爆过程的参数仿真

为了掌握化学品船发生液舱爆炸时的冲击波传递规律,对某发生液舱爆炸事故的海损船舶进行仿真分析,通过对结构的破坏范围和破坏形式等方面进行对比验证仿真方法的准确性,进一步研究压力对结构破坏形式的作用,确定结构的危险区域。对目标船的货舱口大小和泄爆口与爆源相对水平位置两个参数进行多工况对比分析,掌握发生液舱内爆时载荷泄爆的传播规律,对化学品船结构抗爆设计具有指导意义。

氧化剂中氧含量对气液两相旋转爆轰影响的数值模拟和实验研究

为研究氧化剂中氧含量对气液两相旋转爆轰波起爆与传播特性的影响,以汽油为燃料,富氧空气为氧化剂,开展数值模拟和实验研究,模拟了气液两相旋转爆轰波的形成过程,获得了稳定旋转爆轰流场结构,分析了不同氧含量下爆轰波起爆与传播特性。计算结果表明,稳定旋转爆轰流场由爆轰波、斜激波、爆轰产物及其间断面、预混燃料层以及爆轰产物与燃料层之间的接触面等复杂波系组成;当氧化剂中氧含量偏低,预混燃料反应活性偏低,爆轰波难以起爆,当氧含量增加至30%时,才能形成自持传播的爆轰波,随着氧含量的增加,燃烧强度增加,爆轰压力、温度及爆轰波速度均增加;当氧气含量进一步增加到40%时,虽然成功起爆,但爆轰波最终以双波对撞模态传播,爆轰压力和速度有所降低。实验结果显示:在当前模型下,气液两相旋转爆轰波起爆条件更加苛刻,当氧化剂中氧气质量含量增加至37%时,才能形成自持传播的爆轰波,起爆后爆轰波以双波对撞模态传播。

论拉尔玛金(铀)矿床热液隐爆机构及其与金成矿的关系

在拉尔玛金铀矿床研究中鉴别出一种新的金矿控矿构造──热液隐爆机构。该机构在平面上呈近椭圆形，剖面上呈漏斗状，顶部为一由热液硅岩构成的“硅盖”，中心部位为热液隐爆角砾岩，其分布范围与金矿体吻合。热液隐爆机构的形成机制为：在硅岩与板岩的交界处形成的热液硅岩“盖”阻塞了热液系统，导致出现过压的地热环境，约49．5Ma时，由于东西向断裂复活，使脆性的硅岩发生破裂，最终导致了热液隐爆作用的发生。热液隐爆作用促使金元素从热液中沉淀，而热液隐爆机构则为金矿化提供了赋存空间。

可移动式液固云爆剂绿色处理装置研究

针对硝酸异丙酯和镁粉组成的液固云爆剂报废处理问题,提出采用物理分离的方法将固态金属镁粉与液态硝酸异丙酯分开并回收金属镁粉,然后采用化学水解的方法将硝酸异丙酯转变成非爆炸性物质异丙醇后再回收。测试了液固云爆剂的撞击感度和摩擦感度及其在重力过滤、减压过滤、加压过滤和离心过滤分离方式下的分离效果,得出云爆剂对分离时的碰撞和摩擦等冲击作用具有较强的承受能力,并且采用离心过滤分离云爆剂具有分离速度快、分离过程安全性高的优点。对影响硝酸异丙酯水解转化率的各项因素进行工艺放大研究,确定了水解处理硝酸异丙酯的工艺条件:V(硝酸异丙酯)∶V(水)=1∶3,n(硝酸异丙酯)∶n(NaOH)=1∶1.1,反应温度150℃,反应时间30 min。在此基础上,提出了液固云爆剂的可移动式处理装置的工艺流程、单元设备及其结构和各项技术参数,并据此研制出云爆剂处理回收装置。装置试用结果表明,2.6 kg液固云爆剂经离心分离3 min后镁粉中硝酸异丙酯含量为0.69%,液固分离效果理想;15 kg硝酸异丙酯经水解处理30 min后硝酸异丙酯转化率达99.4%,硝酸异丙酯水解彻底。

爆钝工艺及爆钝液处理后的应用

一般小型钢件、铸铁件、铸钢件及紧固件热浸镀锌后去余锌,可采用爆钝工艺进行。为了降低生产成本,爆钝工艺中的爆钝液使用一段时间后,经过澄清溶液、除去沉淀后再用,不但影响产品表面光亮性,而且最关键是溶液中的主要有害成分没有清除。为了保证产品表面质量,爆钝液使用一段时间后作报废处理。报废的爆钝液经再生处理后,既能保证爆钝液有效成分的不变,又能使镀件表面镀锌质量稳定,外观亮泽,同时也节约了大量的氯化铵,降低了生产成本。

轮胎防爆液“胎圣”的剖析

本文应用红外光谱仪、等离子发射光谱仪、热重分析仪及元素分析仪等对美国轮胎防爆液“胎圣”作了剖析，剖析结果表明，该产品主要含水、乙二醇、芳纶桨粕、羧甲基纤维素钠和一种或多种含磷钠盐。

800W交直流两用串激隔爆抽液泵电动机的研制

本隔爆电动机适用防爆能力达IIB级，引燃温度不低于T4组的易爆作业的场合。与老电动机相比有以下优点，（1）功率增加10％，（2）重量减轻31．25％，（3）单位重量出力提高59％，（4）开关安全可靠无误操作。