钴基合金在液锌中的腐蚀磨损性能

通过对几种钴基合金进行静态腐蚀、力学性能测试和腐蚀磨损试验,对其耐液锌磨蚀机理进行探究.试验结果表明,材料的韧性增加有助于提高其耐磨性.合金中的Si对材料的微观结构、机械性能及耐锌液腐蚀有很大影响.随着Si含量的增加,合金由亚共晶转变为过共晶,先析出相由钴基固溶体变为树枝状的Laves相.合金的塑性降低,脆性升高,但耐液锌腐蚀性能提高.在液锌中,过共晶钴基合金的磨蚀性能比亚共晶钴基合金要好,干磨损时结果恰好相反.钴基合金的磨蚀机制主要是材料的塑性变形、脆性断裂和磨粒磨损.

铸态Fe_2B的耐液锌腐蚀机理研究

通过扫描电镜、X射线衍射仪研究了铸态Fe2B在500℃液锌中的腐蚀行为。发现铸态Fe2B主要发生晶间腐蚀和溶解腐蚀,腐蚀产物为Fe2B、Fe3BO6和Zn(BO2)2。其中晶间的α相是液锌腐蚀的主要路径,液锌对Fe2B晶粒发生均匀溶解腐蚀。

液锌对金属的腐蚀及其对策

根据液锌对铁的腐蚀机理，研究了钢铁中硅、碳含量对其抗液锌腐蚀能力的影响．发现硅、碳是促进钢铁熔蚀的元素，即随着钢中硅、碳含量的升高，其耐液锌腐蚀能力下降．并通过大量实验得出：渗硼层具有良好的耐液锌腐蚀性能，可作为液锌与铁表面接触的良好隔离层．为减少和防止液锌对铁的融蚀，作为热镀锌的工艺装备应选择低硅、低碳钢，较低的锌液温度，或对热镀锌的工艺装备进行渗硼处理．

硅对铁基合金耐液锌腐蚀的影响

采用扫描电镜(SEM)和能谱(EDS)分析对含硅和不含硅的铁基合金在450℃液锌中的腐蚀行为进行了研究。结果表明:在浸锌时间不长的情况下,不含硅的铁基合金的耐锌蚀能力较好,随着浸锌时间的延长,含硅的铁基合金表现出较好的耐锌蚀能力,基体中Si的加入,界面处液相中Si富集,使得ζ相生长方式接近线性生长,导致腐蚀产物中的ζ相呈粗大的柱状,且腐蚀层中Г相消失,ζ相优先在Fe-Zn界面形成。

Fe-Ni固溶体在液锌中的腐蚀行为

通过向铁基固溶体α相中添加不同含量Ni元素,运用SEM、EDS方法研究了Fe-Ni固溶体在液态金属锌中的腐蚀行为,腐蚀产物生成过程以及腐蚀层各相生长动力学规律。研究表明,腐蚀层厚度主要由ζ相层决定,Ni元素的添加抑制了柱状ζ相的异常长大,降低了铁基固溶体在液态金属锌中的腐蚀速率,提高了铁基固溶体在液态金属锌中的腐蚀性能。

耐液锌腐蚀材料的研究

实现热镀锌内加热技术的关键是解决耐锌蚀材料的问题。本文分析了当前解决液锌腐蚀的不同方法。研究了等离子喷涂耐液锌腐蚀陶瓷涂层,提出了等离子喷涂耐液锌腐蚀陶瓷涂层的设计方案。

苯甲酸荧光法研究牛血酶解液锌螯合物清除羟自由基活性

研究牛血酶解液锌螯合物通过苯甲酸荧光法清除羟自由基的效果，为提高动物血液蛋白资源的利用和开发抗氧化活性新物质提供理论依据。建立了苯甲酸荧光光度法，确定使用该方法时苯甲酸的加入量和反应时间，研究H2O2用量对荧光强度的影响和牛血酶解液锌螯舍物对羟自由基的清除效果。当苯甲酸浓度为0．6mmol／L，反应时间为20min时，荧光强度最大；当H2O2浓度在10.50mmol／L时，H2O2浓度与产物的荧光强度呈线性关系；牛血酶解液锌螯合物有较强的羟自由基清除能力，达到80．8％（RSD=2．6％），比同浓度Vc溶液的清除效果好。苯甲酸荧光光度法操作简便，灵敏度高，重现性好，且不受水解液中血红素的干扰，可广泛用于水溶性有色抗氧化物质清除羟自由基能力的检测。

铸铁热液锌腐蚀的研究

分析了由于石墨的存在,铸铁与液锌作用的特殊性,并发现了Fe—Zn合金间层中有Fe_3ZnC_(c.5)相存在,以及Cr、Si、Re的再分布现象;研究了铸铁化学成分和组织对铁损的影响。最后,提出了热浸镀锌铸铁槽材料设计的建议。

铁锰二元合金耐液锌腐蚀机理

研究了四种不同Mn含量的铁锰二元合金在450℃液锌中的腐蚀行为,探讨了Mn对铁锌反应的影响规律。结果表明,铁锰二元合金在液锌中的腐蚀属于溶解性腐蚀。随着锰含量的增加,腐蚀速率有较大变化。含锰量为10wt%的合金,其腐蚀速率为5.79×10-3g.cm-2.h-1,含锰量为15wt%的合金,其腐蚀速率为3.64×10-2.gcm-2.h-1。锰含量为10wt%时,腐蚀产物由致密的δ相层和块状的ζ相层组成,致密的较厚的δ相层的存在,降低了铁锌反应速率,合金表现出较好的耐液锌腐蚀能力,而锰含量为15wt%时,腐蚀产物由大量疏松的颗粒状ζ相分布在液锌相中组成,疏松的组织恶化了合金的耐液锌腐蚀能力。

铝含量对铁基合金耐液锌腐蚀性能的影响

用扫描电镜(SEM)观察Fe-B-Al合金基体和腐蚀界面的显微组织,用能谱仪(EDS)分析各相的化学成分,用失重法测定合金的腐蚀速率,研究了铝含量对硼铁耐液锌腐蚀性能的影响,并用显微压痕法评定了耐蚀性较好的合金的力学性能。试验结果表明,硼铁中铝含量大于18%时,主要形成与锌液不湿润的Fe-Al金属间化合物,具有很好的耐液锌腐蚀性;少量的B富集于晶界,起净化晶界作用,提高了硼铁材料的韧性。Fe-24Al-4.2B和Fe-27Al-2.8B合金在锌液中既具有良好的耐蚀性,又具有较好的韧性,在镀锌工业中具有实际应用价值。

耐液锌腐蚀材料的研究进展

实现热镀锌内加热的关键因素是解决材料的耐液锌腐蚀问题。介绍了当前耐液锌腐蚀研究的现状,重点研究了目前常用的几种耐锌蚀材料,分析对比了其优缺点。探讨了用等离子喷涂陶瓷涂层耐液锌腐蚀的可行性,认为等离子喷涂耐液锌腐蚀陶瓷涂层在工业生产应用中有着光明的前景。

纯铁和Fe-Al金属间化合物在液锌中的腐蚀研究

在460℃的液锌中,对工业纯铁、金属间化合物Fe3Al和FeAl进行了腐蚀试验。结果表明:Fe3Al和FeAl的耐液锌腐蚀性远远高于工业纯铁。通过固体与分子经验电子理论(EET)建立了α-Fe、Fe3Al和FeAl的价电子结构,对三种合金在液锌中的腐蚀性能进行了尝试性探讨,发现价电子结构与腐蚀性能之间有着密切的相关性。

Fe_2B合金在液锌中腐蚀的分子动力学模拟

采用分子动力学方法研究Fe2B在800 K液锌中的腐蚀过程.模拟计算了体系的双体相关函数以及腐蚀界面原子的浓度随时间的变化.结果表明,腐蚀过程固液界面向固体一侧移动.整个腐蚀过程以锌原子的扩散为主;腐蚀初始阶段,锌原子首先溶解、扩散到Fe2B中,初始阶段含锌量较低时仍为Fe2B晶体结构;随着腐蚀时间的延长,含Zn浓度超过一定限度的Fe2B逐渐溶解、扩散到液锌中;计算结果与实验结果相符.

“网格合金”耐液锌腐蚀材料的研究

针对当前热镀锌行业亟待解决的液态锌腐蚀问题,依据腐蚀理论和金属理论对材料进行微观设计。利用共晶原理构造一种新型三维网格合金Fe-Al-B-Mo-W,并研究了其在600℃的锌液中的腐蚀行为。利用扫描电子显微镜观察了腐蚀界面,并对腐蚀产物进行了能谱分析。结果表明,合金在锌液中的腐蚀是一个反应扩散和溶解的过程,但是网格结构抑制了锌原子向基体中的扩散,使合金具有良好的耐蚀性能。

热喷涂技术制备耐液锌腐蚀涂层研究现状

介绍了热喷涂技术在制备耐锌液腐蚀涂层中的研究和发展状况,分析了热喷涂方法原理和特点,综述了主要的热喷涂工艺方法,展望了热喷涂技术制备耐液锌腐蚀涂层的应用和发展趋势。

Al_2O_3-TiB_2复合陶瓷涂层制备及耐液锌腐蚀性能

针对连续热镀锌生产线中浸锌零部件表面的腐蚀磨损问题,应用高能高速等离子喷涂设备制备了Al2O3-TiB2复合陶瓷涂层。测试了涂层的显微组织、显微硬度、结合强度及耐熔融锌液腐蚀性能。结果表明涂层显微组织中不存在相互贯通的孔隙、微裂纹和未熔化颗粒,孔隙分布均匀且孔径较小,孔隙率<3%。涂层与基体结合状态良好,结合强度达到56 MPa。经过30天的熔融锌液浸泡,涂层表面未见有点蚀、裂纹或剥落现象。Al2O3-TiB2复合陶瓷涂层高的致密性和较好的抗热震性能对涂层力学性能和耐熔融锌液腐蚀性能提高起到了重要作用。

自制铁铬锰合金耐液锌腐蚀性能的研究

针对应用于连续热镀锌生产线上辊类部件用材设计的奥氏体合金,系统研究了自制铁铬锰合金在工业锌液中(Zn-0.2%Al)的腐蚀行为及组织变化规律.研究表明:铁铬锰合金在工业锌液中具有良好的耐锌腐蚀能力,其腐蚀速率为8.11×10-4 g/(cm2.h),而316L的腐蚀速率为1.65×10-3 g/(cm2.h);铁铬锰合金在工业锌液中首先生成Fe2Al5,其稳定性较好,可长时间抑制铁锌反应,12 d后铁锌金属间化合物才开始出现,生成的δ(FeZn7)相中,因固溶了质量分数约为5.14%的Cr,使得δ相稳定性增加,进一提高了铁铬锰合金的耐锌腐蚀能力.以锰代镍来制取低成本的铁铬锰耐锌腐蚀合金具有可行性.

耐液锌腐蚀材料的综合研究

在热镀锌生产线上的工作零件,如沉没辊、支撑辊和轴承等经常会因为液态锌的腐蚀而失效。文章通过几种耐液锌材料的比较,提出了不锈钢渗铝耐锌液腐蚀性能的新思路。

AC-HVAF制备FeB/Co金属陶瓷涂层及其耐液锌的腐蚀性能

采用烧结破碎法制备了FeB/Co金属陶瓷粉末,探讨活性燃烧高速燃气喷涂(AC-HVAF)制备的FeB/Co涂层中Co含量对FeB/Co涂层孔隙率、硬度、结合强度、抗热震性能和磨粒磨损性能等的影响,研究FeB/Co涂层在熔融锌液中的腐蚀情况,分析FeB/Co涂层在锌液中的失效机理。结果表明:随着粘结相Co含量的提高,涂层致密度提高;当Co含量由8%增加到17%(质量分数)时,涂层的孔隙率降低,涂层硬度先提高后降低,涂层结合强度提高,涂层抗热震性能先提高后降低。与316L不锈钢基底材料相比,FeB/Co涂层具有更优异的耐锌液腐蚀性能及耐磨粒磨损性能;FeB/Co涂层在锌液中的润湿性很差,相比Co含量为8%和17%的涂层,Co含量为12%的涂层具有最佳的耐蚀性能。随着腐蚀的进行,涂层局部出现宏观裂纹,腐蚀沿着裂纹进行并形成脆性(Fe,Co)Zn_(13)相,导致涂层剥落并漂移到锌液中,从而使涂层失效。