淬火硬度对调质钢力学性能的影响

采用不同冷却方法对 40CrMnMo、40CrNi2Mo和 37SiMn2MoV三种钢进行淬火回火处理 ,考察了不同淬火硬度对回火后力学性能 :σs、σb、δ5、ψ和Ak 的影响。结果表明 37SiMn2MoV钢的各项指标随淬火硬度的变化最为明显 ,而 40CrNi2Mo钢的塑性和韧性好且受淬火硬度的影响较小。选材时应考虑淬火硬度不足可能导致塑性和韧性下降这一因素。

通过小试样的控制冷却模拟大截面模块淬火硬度的分布

采用有限差分数值解法 ,计算了 4Cr2MoVNi钢 4 0 0mm× 4 0 0mm× 4 0 0mm大截面模块淬火过程的温度场 ;设计制造了一套冷却模拟装置 ,该装置可精确模拟大截面钢件淬火过程内部任意指定处的冷却过程 ,并以小试样冷却模拟计算获得的大模块内部指定处的温度随时间的变化曲线 ;通过对小试样硬度的测定 ,实现对大截面模块内部淬火硬度分布的预测·这种预测大截面钢件淬火过程内部淬火硬度分布的方法精确、适用面宽、简便易行·

Cr-W-Mo-V合金钢的淬火硬度和回火硬度的计算

在淬火基体成分计算的基础上,根据某一淬火温度下的奥氏体基体的化学成分,Cr-W-Mo-V合金钢淬火硬度可以近似计算为HRC=α(1+β)/(0.00915α+0.00527),其中α为基体中含碳量的平方根,β为合金元素对马氏体强化的修正因子。上述淬火硬度计算公式隐含着洛氏硬度测定和马氏体强化机理的对应关系,对其它钢种也适用。Cr-W-Mo-V高合金钢在高温回火时会出现二次硬化特征,二次硬化的最高回火硬度既与各类型碳化物沉淀的热力学和动力学有关,也与残余奥氏体分解过程有关。依据奥氏体化温度下基体成分,提出基体成分配比碳公式为Cp=0.011W+0.02Mo+0.057Cr+0.19V,二次硬化的回火硬度的计算公式为Hc=a(1+b)/(0.0127a+0.00267),其中a为基体碳饱和度,b为碳化物沉淀量的修正因子。

Cr-W-Mo-V中合金钢的淬火硬度计算及其回火硬度特性

研究了4种不同成分的Cr-W-Mo-V中合金钢的淬火硬度、回火硬度变化和组织结构转变。在淬火基体成分计算的基础上提出了该钢淬火硬度与某一淬火温度下奥氏体基体化学成分关系的近似计算公式。此类钢均具有较高的抗回火性,随着Cr、W、Mo、V含量的增加,不同类型碳化物的沉淀强化可使回火硬度出现低温二次硬化区或平台区,甚至高温二次硬化区。讨论表明,上述淬火硬度计算公式隐含着洛氏硬度测定和马氏体强化机理的对应关系,对其它钢种也适用。

基于人工神经网络的钢铁件淬火硬度电磁无损检测

利用DWY-1型电磁无损检测仪,采用改进的Gram-Schm idt方法优化的RBF(径向基函数网络)人工神经网络,实现了钢铁件淬火硬度的实时在线无损检测。结果表明,淬火硬度的检测精度、网络的收敛速度能满足生产实际的需要。

6V150型柴油机曲轴深层渗碳后高温回火工艺对淬火硬度的影响

分析了6V150型柴油机18Cr2Ni4WA钢制曲轴深层渗碳后高温回火工艺对淬火硬度的影响。该曲轴经深层渗碳后,渗碳层残余奥氏体较多,经几次回火可提高淬火后的表面硬度。550℃高温回火三次,淬火后的表面硬度最高。以消除残余奥氏体为目的的高温回火,保温时间不宜过长,零件达到高温回火的温度即可。

氮含量对10B21冷镦钢Φ12mm线材淬火硬度的影响

10821冷镦钢（／％：0．18—0．23C，≤0．10Si，0．60～0．90Mn，≤0．030P，≤0．035S，0．0008～0．0030B，≥0．02A1）的生产流程为50t顶底复吹转炉-LF-280mm×325mm连铸坯-连轧成Ф12mm材。通过检测得出，当钢中氮含量为0．0046％时，该钢淬火后的HRC硬度值为41～43，而当钢中氮含量为0．0081％时，其淬火后HRC硬度值为21～27，小于技术条件要求HRC值38。通过试验得出Ti／N≤8时，随Ti/N增加，钢中硼的收得率显著增加，如钢中氮含量0．0046％时，Ti／N为7．4，硼收得率达90％，钢中氮含量0．0081％时，Ti／N为4．3，硼的收得率不到70％，造成钢中B含量低，淬火后HRC值降低。通过改进BOF和LF操作，使钢中氮含量控制在0．005％以下（0．0039％～0．0041％），Ti／N为7．5—8．1，钢材心部淬火HRC值为40—42，达到用户要求。

45钢冷轧钢板淬火硬度不足原因分析

针对某厂生产的45钢冷轧钢板,在使用过程中淬火后硬度不足,采用化学成分分析、金相分析,结果表明表层脱碳是其淬火后硬度不足的主要原因,其基体的球化退火态组织影响表层脱碳的检测,通过附加的热处理工艺、金相试验结合化学光谱法,测定表层存在约0.2mm的总脱碳层。

热处理工艺对Q235钢淬火硬度的影响

通过对轧态Q235钢进行不同工艺参数的渗碳处理,研究了工艺参数对Q235淬火硬度的影响。结果表明,渗碳处理能够明显提高Q235钢的淬火硬度,最高达到70HRC;活性炭和木炭两种渗碳剂对淬火硬度有一定的影响,木炭对硬度提高略明显。

工件淬火硬度不均问题的分析及改进

在淬火过程中,由于工件周围接触的淬火冷却介质流动速度不同,甚至某些部位形成液流"死角",导致了不同部位工件的冷却速度不一致,从而造成不同部位工件的硬度不均现象。分析了问题的原因,提出了改进意见。

55CrMnA弹簧扁钢淬火硬度低实例分析

对生产车间出现淬火硬度低的样品进行检测,结果显示,原材料化学成分虽然符合国标技术要求,但C、Mn、Cr含量偏中下限,对其淬透性有很大影响,显微组织检测淬火处理的样品局部还存在珠光体组织。针对原材料现状,经过多次淬火处理试验,最终确定原材料在940℃保温40min,淬火摇摆时间定为180s后,硬度可以达到理想要求,组织为马氏体。

气门冲击淬火硬度一致性差原因分析

0引言 气门小头帽形淬火多采用冲击淬火。淬火机床多采用GCJ-3A气门专用淬火机床。我们生产过程中发生同一炉批气门（杆径10mm）在同一机床用同样的的参数淬出的硬度差异大,就是一部分硬度低于正常值5HRC～8HRC的现象。

感应淬火用钢及其淬火硬度和淬硬层设计

汽车零件是典型的感应淬火零件，所用材料基本是中碳结构钢或中碳合金结构钢：例如曲轴、凸轮轴、钢板销、变速器拨叉、摇臂轴、输出凸缘等多用45钢制造；飞轮齿圈用40钢或45钢制造；配汽系统的推杆、离合器拨又用35钢或40钢制造；轿车轮毂轴承的法兰轴、外圈和等速万向节的钟形壳多用55钢或50钢制造；

提高m10以上40Cr齿轮淬火硬度

近几年，企业努力适应市场变化，积极开发重型数控立卧车产品，取得了较大的市场份额。目前，立卧车产品已经成为企业三大主力产品之一，年销售收入占企业年销售收入的三分之一左右。

EN-JS2070铸铁拉延模具表面淬火硬度不合格原因分析

为解决EN-JS2070拉延模具表面淬火硬度低的问题,对EN-JS2070铸铁材料的金相组织进行了研究。结果表明,铸铁表面淬火硬度低是其基体组织中珠光体含量低所致;进一步分析了铸铁件铸造时的冷却速度和球化工艺与铸铁金相组织中珠光体含量的关系,并提出提高EN-JS2070铸铁珠光体含量和控制铸件质量的措施。

淬火时硬度不足的原因以及解决的方法

在生产中,有时会出现淬火后硬度不足情况,这是热处理淬火过程中常见的缺陷。"硬度不足"有两种表现,一种表现为整个工件硬度值低,另一种表现为局部硬度不够或出现软点。当出现硬度不足的现象时,要用硬度试验或金相分析等方法分析是哪种"硬度不足",然后从原材料、加热工艺、冷却介质、冷却方法以及回火温度等方面找原因,从而找出解决办法。

齿轮渗碳淬火后硬度不均匀的原因及解决办法

对齿轮渗碳淬火硬度不均匀问题的原因进行了分析,并提出了相应的解决措施。

热处理硬度对链条极限拉伸载荷的影响

阐述了材料相同而淬火硬度不同时对链条极限拉伸载荷的影响。

等离子表面淬火热处理工艺的研究

利用等离子体作为热源对45号钢进行表面淬火,通过试验获得了等离子体表面淬火热处理的最佳工艺参数,并简要分析了各种工艺参数对淬硬层硬度、深度、淬硬带宽度的影响规律。45号钢经等离子体表面淬火后,淬火硬度在HV800左右,采用等离子体热源对工件进行热处理是可行的。