多弧离子镀CrAlSiN涂层对Cr12MoV钢显微硬度和耐磨性影响的研究

为了提高Cr12MoV表面的硬度和耐磨性能,采用多弧离子镀技术在淬火及氮化处理后的Cr12MoV冷作模具钢表面制备CrAlSiN涂层。结果表明:经淬火、氮化和镀膜处理后Cr12MoV钢的显微硬度得到提高,淬火后镀膜的硬度为3028 HV,氮化后镀膜的硬度为3471 HV,是基体硬度(283HV)的12倍以上。氮化处理后镀膜层的摩擦系数低于淬火后镀膜层的摩擦系数。综合对比各试样的硬度、耐磨性、摩擦系数可知,多弧离子镀CrAlSiN涂层前氮化处理的效果优于淬火处理的。

2Cr12MoV钢自锁式末叶片进汽边高频淬硬工艺试验

本文就2Cr12MoV钢自锁式叶片进汽边高频淬硬的工艺方法、主要工艺参数、工装设计、淬硬处理对振动疲劳强度影响、淬硬层金相组织、热影响区的硬度分布等方面进行了试验分析。试验结果表明:2Cr12MoV钢叶片进汽边经高频淬硬后,有效地提高了叶片水蚀区的硬度;淬硬后的振动疲劳强度非但没有下降,且略有提高,说明叶片局部淬硬不会损害叶片本身的疲劳强度。结果证明,末叶片应用高频淬硬防水蚀淬硬工艺是有效和可靠的。

干式车削不同淬硬状态下Cr12MoV钢表面粗糙度规律分析

为研究干式车削不同淬硬状态的Cr12MoV钢表面粗糙度的规律,首先采用四因素(切削速度v、切削深度a_(p)、走刀量f、硬度H)四水平设计正交试验方案,然后进行车削实验,最后对试验结果进行极差和方差分析,试验结果表明:(1)在影响因素给定的范围内,切削速度v、切削深度a_(p)、走刀量f、工件硬度H等4个因素对粗糙度Ra影响程度由主到次的顺序依次是走刀量f>切削速度v>工件硬度H>切削深度a_(p);(2)以粗糙度最小为优化目标,不同淬硬状态下Cr12MoV钢最优的车削参数为A_(2)B_(3)C_(1),即切削速度v=150 m/min、切削深度a_(p)=0.2 mm、走刀量f=0.05 mm;(3)建立粗糙度预测的指数模型(正交回归法,Orthogonal Regression Methodology)和非线性模型(响应曲面法,Response Surface Methodology),分析并比较可知二次RSM模型预测Cr12MoV淬硬钢车削加工粗糙度的精度比ORM预测模型高。

硬质合金立铣刀铣削Cr12MoV淬硬钢的刀具使用寿命研究

针对模具高硬材料Cr12Mo V淬硬钢台阶面铣削过程中刀具磨损、破损严重的问题,使用硬质合金立铣刀进行了Cr12Mo V淬硬钢的铣削正交试验。采用二次元影像测量仪观察刀具的主要磨损形态与破损形式,得出刀具的磨损形态主要是前刀面磨损和后刀面磨损,破损形式主要是刀尖崩碎;通过多元线性回归方法建立了刀具使用寿命的经验公式,运用极差法分析了各铣削参数对刀具使用寿命的影响程度,同时应用F检验方法分析了模型的拟合程度,在综合考虑刀具使用寿命和加工效率的前提下进行了铣削参数优选,研究结果为提高硬质合金立铣刀刀具使用寿命的研究提供了理论依据。

模具钢Cr12MoV精密硬态切削过程刀具磨损

模具钢Cr12Mo V硬态切削过程中,工件材料的高硬度导致了刀具在切削过程中受到剧烈的热力耦合作用,刀具的磨损机制也明显不同于常规的切削过程.本研究以PCBN刀具精密硬态切削模具钢Cr12Mo V过程为对象,分析了刀具前刀面和后刀面的磨损规律,通过元素变化分析得到刀具不同位置的磨损机制;通过揭示不同切削速度和进给量下的刀具磨损规律为合理选择切削参数提供理论依据;研究揭示了切削合力和切削三分力受刀具磨损量的影响机制;通过建立磨损刀具的几何模型,采用有限元仿真软件Deform对不同刀具磨损量下的切削过程进行了仿真分析,得到了刀具磨损对切削温度场的影响机制.

Cr12MoV钢宽带激光淬火试验研究

运用宽带扫描技术对Cr12MoV钢进行激光表面淬火研究,分析了不同工艺参数对硬化层深度、宽度和显微硬度的影响及硬化层显微组织特征。结果表明,单道激光淬火宽度>16 mm,在最佳工艺下(激光功率2.6 kW,扫描速度6 mm/s,离焦量65 mm),硬化层平均硬度达916 HV0.1,是基体硬度的1.8倍。宽带激光淬火造成的组织细化和过饱和的隐晶马氏体的形成是硬度提高的主要原因。

Cr12MoV钢不同热处理条件下的硬度和金相组织分析

研究了Cr12MoV钢在不同温度淬火和回火后的硬度变化,并对不同热处理条件下的金相组织进行了分析。

激光功率对Cr12MoV钢激光淬火强化的影响

主要研究了不同激光功率对Crl2MoV钢进行激光表面淬火，分析了不同激光功率对Cr12MoV钢淬火层、显微硬度及淬火层的显微组织的影响。通过研究表明，在扫描速度V=480mm／min，光斑尺寸1mm×15mm不变的情况下，激光功率P=2100w是本试验的最佳输出功率，在此参数下所得的表层硬度可达58．9HRC，淬火层厚度大约为O．4-0．5mm。

模具钢Cr12MoV硬态铣削过程切削力的研究

切削力是铣削机理研究的重要对象,与刀具磨损和已加工表面质量等指标关系密切。本文通过软件ThirdWave建立了球头铣刀高速铣削模具钢Cr12MoV的仿真模型。该模型采用了网格自适应技术和删除技术。成功实现了切削力的高精度仿真,并对仿真模型进行了实验验证。模型分析了切入切出过程切削力的变化特性,同时也揭示了切削条件对切削力变化的影响规律。本研究成果可对切削工艺条件的合理选择提供借鉴。

宽厚板轧机用Cr3钢支承辊淬硬层深度的理论预测与实验验证

差温热处理是决定支承辊工作层组织、应力分布和使用性能的关键工序。为精准控制宽厚板轧机用Cr3钢支承辊辊身淬硬层深度以进一步提高其寿命周期内的服役性能,利用ABAQUS有限元模拟软件计算了支承辊在差温热处理过程中的温度场分布,分析了距离辊身不同深度处的温度与显微组织演变,预测了差温处理过程中辊身淬硬层的深度。结果表明:当加热温度达到840℃及以上时,Cr3钢可获得耐磨性较佳的非珠光体组织;Cr3钢支承辊实验件的淬硬层深度达110 mm,表面硬度达到55 HSD以上,且距离表面110 mm深处的硬度降低不大于4 HSD;淬硬层深度的理论预测结果与实测结果吻合较好,可以实现支承辊淬硬层深度的精确控制,指导Cr3钢支承辊差温热处理工艺制定。

高强度钢Cr12MoV硬态切削已加工表面变质层形成机理

在高强度钢的精加工中,硬态切削已经逐步成为了部分代替磨削的先进新兴工艺.已加工表面质量直接影响精加工后工件的使用性能,在诸多已加工表面质量评价指标中变质层尤为重要.以聚晶立方氮化硼(PCBN)刀具硬态切削高强度模具钢Cr12MoV过程中表面变质层生成情况为研究对象,在变质层的各项指标中重点关注表面显微硬度、白层厚度及其连续性和变质层的厚度,分析了切削速度、进给量、切削深度和刀具磨损等因素对已加工表面变质层生成的影响,研究结果为控制变质层生成及合理选择切削加工参数提供,理论依据.

12Cr1MoV钢硬度超标焊缝的组织性能研究及原因分析

通过力学性能测试、金相组织检验及扫描电子显微镜观察等分析了某火力发电机组12Cr1MoV钢硬度超标焊缝的显微组织和力学性能。试验研究结果表明:12Cr1MoV钢硬度超标焊缝的强度高、塑性低、冲击韧性较差;焊缝硬度超标是由于焊后热处理恒温温度不足所致;焊缝硬度超标会使该材料焊接接头产生再热裂纹的倾向增大,容易出现早期开裂失效;采用较小的焊接热输入、有效的焊后热处理、减少接头部位的应力集中是减少12Cr1MoV钢焊接接头再热裂纹的有效措施。

工艺参数对Cr12MoV钢高能脉冲精密冷补组织形貌和硬度影响

利用高能脉冲精密冷补技术(LHPPR)在Cr12MoV钢基体焊接M2丝材,研究脉冲电流,脉冲宽度对焊层截面的形貌,组织硬度的影响。结果表明,随着脉冲电流的增大,堆积宽度增大,堆积高度有少许降低;随着脉冲宽度的增加,堆积宽度高度随之增加。焊层组织为典型凝固组织,随着能量的增高,晶粒会长大,焊层和基体呈冶金结合,结合界面无裂纹孔隙等缺陷,热影响区由表面向基体组织由马氏体向马氏体+回火索氏体转变。焊层显微硬度达700~850 HV,远高于300 HV左右的基体。

Cr12MoV钢渗硼-淬火复合工艺研究

对Cr12MoV钢试样进行了粉末固体渗硼-淬火复合工艺试验,并进行了组织分析与性能测试,确定了提高Cr12MoV钢耐磨性的粉末固体渗硼-淬火复合工艺参数。

N^＋和Mo^＋注入对Cr12MoV钢硬度的影响

考查了Ｃｒ１２ＭｏＶ钢经Ｎ＋、Ｍｏ＋离子注入前后的硬度，用金相方法和ＡＥＳ分析了Ｃｒ１２ＭｏＶ钢金相组织和注入层的成分，研究了离子注入对Ｃｒ１２ＭｏＶ钢洛氏硬度和努氏硬度的影响。

冷处理对Cr12MoV钢高压气淬组织和性能的影响

采用X射线衍射仪、金相显微镜、扫描电镜分析了Cr12MoV钢高压气淬后不同工艺处理的组织和形貌,并通过显微硬度计和磨损试验机测定了样品的显微硬度和耐磨性。结果表明:高压淬火后不同处理工艺对Cr12MoV钢组织和性能有较大影响。冷处理可以促使残余奥氏体向马氏体转变,明显提高材料的显微硬度和耐磨性。

Cr12MoV钢宽带激光淬火组织回火稳定性研究

通过对经常规处理后的Cr12MoV钢用CO2激光器进行宽带激光表面淬火,并对淬火后的试样进行不同温度的回火处理。结果表明,激光淬火组织的回火稳定性明显提高,并且"二次硬化"现象显著。借助扫描电镜观察,分析了回火稳定性提高的原因。

Cr12MoV钢焊接区表面高频淬火后的超塑性焊接

对Cr12MoV钢进行表面高频淬火后超塑性焊接,选用的工艺参数为:加热温度为800℃,焊接时间t=5min,预压应力σ0=56.6MPa,初始应变速率ε0=2.5×10-4s-1。对接头组织进行了观察和分析。试验结果表明,焊接区局部高频淬火后的Cr12MoV钢在其超塑变形温度及应变速率范围内,经短时间超塑焊接,其接头抗拉伸强度可以达到母材值。

长时运行高温再热器12Cr1MoV钢寿命评估

本文以长时运行高温再热器12Cr1MoV钢为研究对象,通过金相显微镜、扫描电镜、硬度仪和拉伸试验机等仪器对其组织形貌、化学成分和力学性能进行分析。实验结果表明运行13.3万小时后12Cr1MoV钢呈现珠光体4.5级球化,碳化物呈链状聚集分布,并存在明显的蠕变孔洞和沿晶裂纹。同时结合力学性能测试发现微观组织劣化引起材料硬度与抗拉强度降低。通过经典寿命预测模型获悉该材料预估剩余蠕变寿命均小于4万小时,说明该高温再热器12Cr1MoV钢管需及时更换。

Cr12MoV钢真空油淬工艺研究

利用金相显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪研究了Cr12MoV钢不同淬火工艺处理后的组织,并通过显微硬度计和磨损试验机测定了样品的显微硬度和耐磨性。结果表明,Cr12MoV钢真空油淬处理后,其组织主要由马氏体、碳化物和残余奥氏体组成。冷处理使残余奥氏体量下降,样品的硬度及耐磨性显著提高。