顺序输送混油浓度换算中的温度补偿计算

对基于油品密度特性的混油浓度检测技术进行了应用研究,认为对实时检测的混油密度进行混油浓度换算时,需要对顺序输送的单油品密度进行温度补偿,以此作为混油切割的基础。提出了"等差数列递推逼近"的新计算方法,弥补了传统计算方法的不足。编制了计算程序,并设计了一种手持式混油浓度换算仪。

顺序输送管道油品温度变化时混油浓度的数值计算

针对求解顺序输送管道混油浓度的问题 ,简要分析了管道在不同流态下的混油机理。根据紊流扩散理论 ,考虑到沿管长方向油品温度的变化将引起油品黏度的改变 ,从而将导致管截面局部流速分布和油品扩散系数的改变 ,采用数值积分方法 ,编制了用于求解顺序输送管道动态运行混油段内混油浓度分布 ,以及管道终点截面混油浓度的计算程序。

大庆与俄罗斯愿油顺序输送的混油浓度及流变性研究

2007年1月7日庆铁老线实现了庆俄原油(大庆原油与俄罗斯原油)等温顺序输送工艺。大庆原油属石蜡基高凝、高粘原油,通常采用加热输送工艺。俄罗斯原油属中间基含硫低凝、低粘原油,通常采用常温输送。在理论与实践上进行了庆俄原油混油量计算与监测、混油浓度及流变性的变化规律、混油对差温顺序输送庆俄原油的影响等问题的研究,得到了俄油混兑比例与混兑温度、站间混油长度、混油中俄油的浓度、夏季的输油温差等重要结果。

契比雪夫积分公式在计算混油浓度中的应用

对成品油传统的混油浓度的计算方法进行了分析,提出了采用契比雪夫积分法计算成品油混油浓度的方法,该方法计算准确、简单、累积误差小,通过在克乌管道的应用实例证明,该方法可用于实际的成品油切割。

机动管线顺序输送混油浓度检测装置研究

在管线顺序输送中，基于油品密度的混油浓度检测技术的应用最为广泛。根据机动管线的使用特点和要求，提出了几种适合机动管线的混油浓度检测方案，进行了分析比较，并设计了一种新型测力式混油浓度检测装置。该装置主体结构采用自力机械式结构，原理简单，无需外部电源，操作使用、维修保养方便。

油品顺序输送管道混油浓度的数值计算

针对求解顺序输送管道混油浓度的问题，简要分析了管道在不同流态下的混油机理。依据紊流扩散理论，采用数值积分方法，编制了用于求解顺序输送管道动态运行混油段内混油浓度分布，以及管道终点截面混油浓度的计算程序。为顺序输送管道混油特性的分析预测及混油浓度的计算提供了一个实用可靠的方法。

龙贝格积分法在顺序输送管道混油浓度计算中的应用

针对求解成品油顺序输送管道混油浓度的问题,对传统的混油浓度计算方法进行了分析,提出了采用龙贝格积分公式计算混油浓度的方法,用VisualC++编制了混油浓度模拟计算软件,利用此软件可以计算出不同油品顺序输送的混油浓度,此方法计算准确、累积误差小,为顺序输送管道混油特性的分析预测及混油浓度的计算提供了一个实用可靠的方法。

成品油顺序输送混油浓度的计算分析研究

管输成品油的特点是顺序输送,采用顺序输送工艺,在输送过程中必然会产生混油,准确分析混油机理以及确定混油浓度的分布,对于顺序输送的管理和调度具有重要的意义。介绍了混油浓度的计算方法,通过计算实例对影响成品油顺序输送管道混油浓度的因素进行了分析和计算。提出了成品油管道输送过程中减少混油的措施。

延西管道成品油允许混油浓度实验研究

基于管道输送中可能出现的混油界面，依照国标中规定的质量控制指标和测试方法，对延安一西安成品油管道所输成品油按照不同混合浓度进行了顺序输送油品的掺和实验，确定出了各种成品油掺混所允许的混合浓度，并且与公式计算结果进行了对比，研究结果可为延安一西安成品油管道的混油段切割提供可靠依据。

拉曼光谱结合改进稀疏编码器特征优选的成品油混合浓度预测方法

成品油混合浓度的预测对成品油顺序输送过程中的安全监控、混油段分割具有重要的意义。本研究配制92#汽油-3#航煤以及3#航煤-0#车柴两组包含不同浓度的混合样品,并对其进行拉曼光谱采集;依次采用归一化、多元散射校正、BaselineWavelet基线校正3种光谱预处理方法进行优化;之后采用改进的栈式稀疏自编码器(Stacked Sparse Autoencoder,SSAE)模型对预处理之后的拉曼光谱进行稀疏特征提取,并结合全连接层进行回归预测;最后根据均方根误差(Root Mean Square Error,RMSE)和决定系数(R^(2))两项评价指标,与偏最小二乘回归(Partial Least Square Regression,PLSR)、最小二乘支持向量回归(Least Square Support Vector Machine,LSSVR)以及SSAE 3种模型进行对比。结果表明:改进的SSAE-FC模型表现出更优的预测精度和稳定性,92#汽油-3#航煤混油测试集的R^(2)和RMSEC指标分别为0.9952和0.8932,3#航煤-0#车柴混油测试集的R^(2)和RMSEC指标分别为0.9837和1.1967,且学习得到的稀疏特征的可解释性强。

冷热原油顺序输送过程混油浓度的数值模拟

基于Fluent多相流(VOF)模型,采用有限容积法建立了顺序输送混油数学模型,针对冷热原油顺序途经90弯头、10m落差的管输过程进行了数值模拟。以大庆原油和俄罗斯原油为例,分析了不同输送顺序、流速、油温对混油浓度的影响。研究表明:在冷热原油顺序输送过程中,提高输送速率可以缩短混油段长度,且在流速一定的情况下,前行密度小、粘度低的俄油,后行大庆油的温度相对越低,掺混量越少;当后行密度小、粘度低的俄油,前行大庆油的温度相对越高,掺混量越少。该数值模拟结果与管道的实际运行情况相符。

管道顺序输送混油浓度一维模型的应用

基于油流在管道横截面上流速均匀且浓度均等的特性,引入有效扩散系数,利用费克扩散定律和质量守恒定律,建立一维混油模型,采用对称截取动态跟踪法(SIDTM)对传统数值解法进行优化,并以南输成品油管道为例验证了该方法的准确性。利用一维混油模型的数值算法可对实际管道的混油情况进行离线模拟,从而得到任意时刻混油浓度的分布情况,便于监控沿线混油,并为控制混油量和混油切割提供指导。

偏心异径管冷热原油顺序输送混油特性数值模拟

冷热原油顺序输送过程中影响接触区内两种油品混油特性的因素诸多,如:流速、温度、油品物性、沿线长度、输油次序等。基于FLUENT软件仅对顺序输送过程中混油界面通过偏心异径管时的混油特性进行模拟分析。研究结果与等径管混油特性相比较并总结其变化规律,可应用于优化实际输送过程中的运行参数。

管道顺序输送混油分析中的若干问题

针对现有一些顺序输送文献中存在的问题,分别从沿程混油、局部混油、意外混油三方面对混油机理进行了全面阐述,提出了混油模型的简化方式,利用简化模型及费克定律推导出了混油浓度的基本方程,给出了管道终端混油计算的正确方法。

油品顺序输送不同工况下混油量研究

随着顺序输送时间的推移和混油段长度不断增加,其混油段内浓度分布状况也将不断改变.掌握不同工况下混油浓度随时间和位置变化的规律,是研究顺序输送技术、指导作业调度、计算混油量和正确实施管道终端切换的重要条件.重点讨论了在不同工况下利用扩散理论公式和奥斯汀公式计算混油量并对之计算结果进行比较.

顺序输送过程中混油段经泵时水力特性的研究

根据油品顺序输送过程中混油浓度的变化，对混油段经泵的水力特性进行了研究。通过计算机模拟计算，修正了长输管线顺序输送混油段经泵的定性分析曲线，并指出混油段经泵所产生的水击压力对点线生产无危害性影响。

基于成品油站场盲端的油品置换时间数值模拟

为掌握站场内主工艺流程中隐性"盲端"或"盲管"内油品对干线纯净油品质量的影响,归纳总结站场典型盲端结构,并利用计算流体动力学商业软件CFX,对典型盲端结构进行成品油油品置换数值模拟研究。对管道输量、盲端结构管径、盲端长度、盲端结构类型、油品黏度、油品顺序等主要影响因素进行探讨,分析得到各工况油品置换时间、置换速度、混油浓度分布及盲端油品置换规律。由此为今后站场设置及站内油品置换问题提供参考依据。

格尔木—拉萨成品油管道工程技术发展

格尔木—拉萨管道地处青藏高原,是我国第一条采用顺序输送的成品油管道。文章论述了该管道设计前在实验环道成品油顺序输送中,混油段内部混油浓度变化规律的混油特性。介绍了格-拉管道改造采用的技术。对今后该管道如何进一步整改,提出了建议。

成品油管道混油拖尾对切割浓度的影响

成品油顺序输送管道因混油拖尾现象的存在,采用恒浓度切割方案可能造成前行油品无法充分利用质量指标裕量,而输送顺序发生变化时后行油品质量指标无法达标的情况。为此,探讨了混油拖尾现象的形成机理,并以中国石油西部成品油管道为例,分析了成品油顺序输送过程中混油尾的发展规律。基于此,计算给出了西部成品油管道兰州站和兰郑长管道郑州站的混油切割方案,并提出随着油品质量指标及流量等运行参数的变化,应根据油品输送顺序的不同,采用不同的混油浓度切割方案,即混油头切割时后行油品的切割浓度应高于输送顺序相反时混油尾中前行油品的切割浓度。(图2,表3,参10)

变径管道对冷热原油顺序输送混油的影响

针对管道沿线落差较大或变径时,水力瞬变对冷热原油顺序输送混油比例存在影响的问题,基于顺序输送混油理论,建立了冷热原油顺序输送混油控制方程。借助FLUENT软件对冷热原油途经变径管道水力瞬变过程进行数值计算,分析了输送顺序和流速对混油浓度的影响。研究表明:当冷热原油顺序流经渐缩管道时,混油长度增长较快,当冷热原油流经突扩管道时,混油长度增长速率降低。无论渐缩管道还是突扩管道,与前行俄罗斯油后行大庆油的输送方式相比,采用前行大庆油后行俄罗斯油的输送方式形成的混油段都较长,且突扩管段连接处和上游轴向各截面的平均混油比例波动较大。