万家寨引黄工程总干三级泵站出水平洞及竖井渗漏水量观测资料分析

文中对万家寨引黄工程总干三级泵站出水平洞及竖井渗漏水量观测资料进行了综合整理与分析。资料表明出水平洞和竖井出现严重渗漏水现象后,采取灌浆涂层等方法进行缺陷处理有明显防渗效果,但长期运行中由于泥沙杂质等对渗漏通道的填充堵塞也能逐渐减小渗漏水量。资料也表明水温、气温等对渗漏水量有着明显的影响。

塔里木河河床渗透系数及其渗漏水量分析

为明晰塔里木河的水文过程,实现水资源的优化配置,采用颗粒分析法,分析塔里木河上中游河床沉积物渗透系数的时空变化特点,并借助达西定律确定了不同来水情景下4个河段的渗漏水量。结果表明:1塔里木河河床沉积物土壤颗粒的粒径0.000 5~0.5 mm,砂类土的比重为83%,因此,Sauerbrei公式用于该河流河道渗透系数的计算。2河床沉积物渗透系数与水温的变化具有一致性,段2、段4、段1和段3的年均渗透系数分别为115.3m·d^(-1)、74.5 m·d^(-1)、71.4 m·d^(-1)、45.2 m·d^(-1),呈逐渐减小趋势。3在12.5%、50%和87.5%的3个来水频率下,河段耗水量、渗漏水量及单位河长渗漏水量均呈现递减趋势;上中游总渗漏水量分别为10.85×108m3、9.94×108m3、9.13×108m3,水量渗漏集中在5—10月。4在同一来水频率下,河段渗漏水量依次为:段1>段4>段2>段3,而单位河长渗漏水量为:段1>段4>段3>段2。验证结果表明,渗漏水量计算结果与定量分离结果误差仅为2%,故渗漏水量及渗透系数计算结果合理。该研究可为实现塔里木河生态引水工程的合理布局和生态保护提供科学依据和技术支撑。

奈曼旗教来河河道渗漏补给地下水量分析计算

奈曼旗境内教来河是流经奈曼旗的一条主要河流,深入研究其渗漏补给地下水量对两岸生态及气候影响都是十分必要的,也是一项十分迫切的任务。

某尾矿库渗漏水对地下水的影响分析

尾矿库在运行期间,坝基和坝身都可能存在一定的渗漏问题;渗透水中含有采矿、选矿过程的有害物质,会对地下水造成污染。文中针对某尾矿库的渗漏水对地下水的污染途径进行了详细分析,给出了渗漏水量计算模型、参数选择及污染趋势预测。通过分析知道,某尾矿库运行期间最大渗漏水量达27.9m3/d,对区域地下水影响较小。

毛乌素沙地流动沙丘不同深度土壤渗漏特征

沙地的土壤深漏是沙地水分循环及水量平衡中的重要环节,对这一分量的准确测算,能够增进对沙地降雨的分配、转移及运输过程规律的认识。利用土壤深层水量渗漏测试记录仪(YWB-01),对毛乌素沙地典型的流动沙丘50、100 cm和200 cm的3个层次的土壤渗漏水量进行定点实时监测,定量分析降雨条件下沙地土壤渗漏特征,得出以下结论:(1)在降雨条件下,2016年4—6月3个沙层的渗漏过程都不明显,从7月开始,渗漏过程与降雨过程的一致性随沙层的增加而逐渐减弱;(2)随沙层深度的增加,累计渗漏天数以及连续渗漏天数在增加,累计渗漏水量、最大日渗漏水量逐渐减小,渗漏水量的波动也逐渐减小;渗漏水量>10 mm的天数和渗漏水量所占的比例明显减少;(3)对降雨量和各沙层渗漏水量日、周、半月、月累积量之间进行相关分析和线性拟合后发现,越往深处渗漏水量对降雨的响应越弱,月渗漏水量与月降雨量的关系更密切。

上游用水对青年水库来水量的影响分析及计算

通过对青年水库上游用水影响来水量的形式分析,采用增加的蒸发量为流域径流损失的方法,计算减少的来水量。

漳泽水库蒸发与渗漏损失量计算方法研究

统计漳泽水库多年蒸发与出入库水量资料,采用简易公式计算水库蒸发与渗漏损失,估算单日水库损失水量,并推算入库流量,可为防汛抗旱日常报汛提供技术支撑。

公伯峡水电站堆石坝渗漏异常简要分析

2006年5月监测发现,公伯峡水电站堆石坝渗漏量明显增大,渗漏量增大了7L/s左右,至2007年初最大渗漏量达21L/s左右,2008年、2010年渗漏量曾达到22L/s左右。对水下检查发现的缺陷进行封闭处理,处理后堆石坝渗漏量明显减少,水量减少14L/s左右,PPdb1渗压计水位下降4m左右。堆石坝渗漏水量在5~7L/s左右。公伯峡水电站在2012年初调整为主要调频调峰电站,且2012年汛期降雨泄洪频繁,影响到2012年1~3月份和7、8月汛期堆石坝渗漏量,导致渗漏量异常。

黄河下游引黄灌区渠道水利用系数估算方法

以山东簸箕李引黄灌区为例 ,根据 3种实测方法得到的渠道渗漏水量损失观测数据 ,利用理论方法确定渠床渗透系数和地下水顶托修正系数。在对干渠以下各级渠道进行概化分类的基础上 ,采用回归分析方法建立灌区干渠以下各级渠道渗漏水量损失与流量间的相关关系 ,给出依据渠道流量估算渠道水利用系数的经验公式。由于该估算方法仅根据渠道流量即可获得相应的渠道水利用系数 ,故具有简便可行、实用性强的显著特点 ,为黄河下游灌区制定灌溉输配水计划提供了合理依据。

和田河干流河道径流损失与植被生态需水关系研究

和田河干流植被生态需水量是多少?河道渗漏水量能否满足两岸植被的生态需水?为了回答这两个事关和田河中下游河道整治必要性的基础问题,本研究定量分离河道损耗水量,探究河道渗漏水量与天然植被生态需水之间的定量响应关系,结果表明:(1)多年平均来水条件下,和田河干流河损量约为6.46×10^8 m^3,其中,蒸发量与渗漏量分别为3.5×10^8和2.65×10^8 m^3,各占河损量的58.88%和41.12%;(2)和田河干流天然植被的生态需水量1.37×10^8 m^3,河道渗漏水量可以满足植被生态水量需求。因此,本研究认为开展河道整治,不仅不会影响干流植被生态需水,还可以减少水面蒸发,提高和田河输水能力,更有利于开展生态水量调度,保护和恢复干流天然植被。

蒲石河抽水蓄能电站地下厂房洞室排水设计

文章介绍了蒲石河抽水蓄能电站地下厂房排水方案的确定过程及方法,阐述了地下洞室渗漏水量的计算方法及机械排水泵容量的选择,探讨了地下洞室渗漏排水设计研究的基本思路。实践证明蒲石河地下厂房洞室群渗漏水量估算与实际基本相符,排水措施选择是合理的。

降雨量、土壤蓄水量对流动沙地土壤水分深层渗漏的影响

土壤水分深层渗漏是陆地近地层水分循环的重要环节。利用土壤水分深层渗漏记录仪对毛乌素沙地典型流动沙丘不同深度土层的土壤渗漏水量连续进行两年定点监测。结果表明:(1)2016年生长季(4月1日至10月31日)降水量为2017年的1.93倍,但50、100、200 cm沙层的渗漏水量分别是2017年同期的4.53、5.53、5.22倍。同时,渗漏水量与降雨量及土壤蓄水量的波峰较一致。(2)强降雨对深层渗漏水量的影响较大,土壤蓄水量的变化也与深层渗漏水量密切相关;降雨量较小时,土壤蓄水量与深层渗漏水量之间的关系更为密切。在连续降雨过程中,越往深处,渗漏的产生通常是多次降雨过程累积的结果,将土壤蓄水量作为中间变量,能更好地分析土壤深层渗漏过程。(3)当天蓄水量与次日渗漏水量的相关系数较高,土层越深,深层渗漏水量与土壤蓄水量的相关系数增加,二者之间的线性拟合的R^2也相应增加。

矿山法海底交通隧道废水排水系统调研与思考

随着我国矿山法施工的海底交通隧道(简称海底隧道)的增加,其废水排水系统也愈来愈显得重要。为了使该系统更加安全、可靠、经济,笔者在认真研读青岛胶州湾海底隧道、厦门翔安海底隧道相关资料基础上,进行了现场调研。在此基础上,对其设计思路及运营现状进行了对比与分析,包括海底隧道废水量确定、废水泵流量及台数的确定,海底隧道对废水泵选型、安装方式、水泵管材材质要求,扬水管数量确定以及对废水泵提升方案讨论,海底隧道供水管爆管理念、爆管控制技术及废水池大小的确定等内容;最后,从如何提高废水排水系统的性价比角度,提出看法和思考。

电站库区对高速公路隧道工程的影响分析

水库水会导致库岸隧道水文地质环境改变,影响隧道的建设运营安全。针对狮子坪水电站库区对汶川至马尔康高速公路隧道工程的影响进行分析,根据隧道水文地质条件,采用径流模数法和大气降雨入渗系数法计算各方案线隧道的涌水量,结合运用达西定律计算的水库蓄水对隧道的渗漏水量,比选出最佳的方案线路,可供类似地区高速公路隧道工程参考。

孟津煤矿风井壁后注浆施工技术

孟津煤矿风井井筒穿越四层砂岩含水层,裂隙比较发育,施工后井壁出现渗漏水现象。本文介绍了注浆技术的施工设备、施工工艺、技术要求等,通过注浆止水技术的应用,井壁渗漏水量明显减少,同时提高了围岩的整体完整性和承载力。

杨溪三级水电站大坝安全监测方案

本方案可以监测到杨溪三级大坝工作性态,判断大坝是否安全运行,为科学管理提供重要信息。

乌拉盖水库水量渗漏估算分析

乌拉盖水库是乌拉盖河的水利枢纽工程,是锡林郭勒盟唯一的一座大(Ⅱ)型水库。文章阐述了水库入库流量及水量损失的计算过程,并得出相关结论。

农田不同土地利用氮素渗漏量的研究

对福建省漳州市南靖县五小川流域香蕉、蔬菜、甘蔗、水稻和荒地5种土地利用类型进行了土壤氮素淋失状况的研究．每月采集不同土地利用下的浅层地下水水样，分析水中氨氮浓度和硝氨浓度．采用水量平衡法，确定大田条件下浅层地下水渗漏水量．利用Penman-Monteith方程确定作物田间腾发量，根据产流系数和时段降雨量计算地表径流量．以不同土地利用类型地块浅层地下水氮的监测浓度与渗漏水量的乘积来估算氮渗漏量．结果表明，不同土地利用氮渗漏量差异较大，渗漏量范围在11．8-54kg／hm^2，约占施肥量的3．1％-7．7％．香蕉地与水稻田渗漏量最高．

浅析归流河大石寨至镇西断面河道径流变化情况

文章根据大石寨水文站、镇西水文站两站的实测资料并结合察尔森站实测资料及本流域内水文站同期实测径流资料分析,得到归流河大石寨至镇西断面径流量因蒸发、渗漏损失减小的比例为15.3%。