漏空气对凝汽器传热性能影响的实验研究

通过凝汽器传热性能实验,研究了凝汽器热负荷和漏空气量变化时凝汽器压力、传热系数和端差的变化规律,得到了各参数变化对应的临界空气相对含量值。实验结果表明,当空气相对含量小于相应临界值时,凝汽器传热性能受空气相对含量变化的影响较小,即随空气相对含量增加,压力和端差缓慢增加,传热系数略有减小;反之,当空气相对含量大于相应临界值时,凝汽器压力和端差迅速增大,传热系数急剧下降。尽管不同凝汽器热负荷下各性能参数变化对应的临界空气相对含量值各不相同,但变化不大,均在 1%左右。这为进一步定量研究漏空气对凝汽器传热性能影响奠定了一定基础。

漏空气量对凝汽器传热性能影响的定量研究

采用数值计算的方法模拟凝汽器壳侧蒸汽的流动、传热,在此基础上,以某台600MW机组的凝汽器为对象,定量分析了漏空气量对凝汽器传热性能改变的影响,讨论了凝汽器与抽气器匹配工作情况下的凝汽器背压、出口端差随漏空气量的变化规律,数据表明:在真空严密性的允许范围内,漏空气量每增加10kg/h,凝汽器背压的抬高超过100Pa,出口端差的升高约为0.25℃。

考虑漏空气因素的空冷凝汽器真空分析

凝汽器真空是影响机组安全、经济运行的一个重要指标。机组运行参数的变化会对凝汽器真空产生影响。而空冷凝汽器有庞大的真空体,在其运行过程中不可避免的要漏入空气,因此在空冷凝汽器真空的影响因素中不能忽视漏入空气因素。建立了考虑漏空气因素的空冷凝汽器真空的数学模型,采用数值计算的方法绘出了考虑漏空气时机组热负荷、管外污垢热阻、环境温度和空气流速等运行参数变化对空冷凝汽器真空的影响曲线,分析各运行参数对真空影响的剧烈程度,结果表明前3个参数对凝汽器真空影响较大,并且随漏入空气量的增多影响趋势增大。所建模型对空冷凝汽器的运行优化有一定参考价值。

凝汽器漏空气在线诊断数学模拟

从试验角度结合一维模拟分析了凝汽器漏空气时漏气量对凝汽器传热性能的影响,建立了根据凝汽器运行参数计算其基准压力的凝汽器漏空气在线诊断数学模型,并将该模型计算结果与在小型凝汽器试验系统上的试验结果进行了对比。结果表明,模拟结果和试验结果吻合良好,漏气量为0时凝汽器压力诊断结果在1kPa内,说明本文计算模型能够在线诊断火电机组凝汽器的漏空气状态。

漏空气量对凝汽器壳侧流场影响的数值模拟研究

为研究漏空气量对大型凝汽器壳侧流场的影响,采用特定蒸汽管束冷凝模型进行数值计算研究。该模型综合考虑直接建模与多孔介质模拟的优点,详细研究了含不凝结性气体的蒸汽在凝汽器壳侧的流动特性和换热特性。结果表明:当漏空气量达到8×10^(-5)时,凝汽器壳侧流体的冷凝率为99.25%,凝汽器壳侧流体进出口压降为288.53 Pa。相对于纯蒸汽,其冷凝率更低,进出口压降更大。漏空气量对凝汽器冷凝效果影响较大,冷凝效果是凝汽器进出口压降的主要影响因素。

漏空气量对不同换热管的凝汽器压力和端差影响的试验研究

通过普通铜管和渗层铜管凝汽器的凝结试验,研究漏空气量对两种换热管凝汽器内压力和端差的影响。试验得出,两种换热管凝汽器内压力和端差都随着漏空气量的增大而降低,但是都存在一个最佳的临界值,超过这个临界值,压力和端差都急剧增大,传热严重恶化。分析得出,普通铜管凝汽器的最佳漏空气量为0.3%左右,而渗层铜管凝汽器的最佳漏空气量为0.4%左右,即同等条件下,渗层铜管凝汽器内允许漏入更多的空气。

真空严密性与凝汽器漏入空气流量的定量关系

通过试验研究得出国产300MW机组真空严密性与凝汽器及真空系统漏入空气流量的定性、定量关系。根据不同容量机组低压缸排汽容积流量的换算关系,给出了真空严密性的定量评价基准。试验研究结果可为汽轮发电机组日常运行中漏入空气对凝汽器性能的影响程度提供判断依据。

一种新的凝汽器及真空系统漏入空气流量测量方法

对几种凝汽器及真空系统漏入空气流量测量方法进行了比较,分析了各种方法的优、缺点和现场实施的可行性,建立了一种新的漏入空气流量测量方法,并在300 MW机组上实际应用,效果较好。该方法解决了实际运行机组现场测量漏入空气流量及抽气设备抽吸空气流量测量问题,为研究空气对凝汽器和抽气设备性能影响奠定了基础,也为抽气设备现场性能试验提供了一种新的思路。

凝汽器漏入空气量在线监测

针对目前凝汽器漏入空气量的检测一直使用严密性试验而没有在线监测方法的问题,提出一种基于凝汽器饱和蒸汽温度应达值与实际值对比,并利用BP网络实现非线性映射的方法。以冷却水温度、冷却水流量、汽轮机排汽量、总体传热系数(凝汽器水侧脏污程度)以及排汽室实际温度BP网络的输入,真空严密性试验得到的漏入真空系统空气量作为网络的目标输出通过对BP网络进行训练,得到各级连接权值,实现对凝汽器漏入空气量的在线监测。

引起凝汽器真空恶化的临界漏空气量的计算分析

在一定凝汽器热负荷和抽气器出力下,存在一个漏空气量的临界值,在漏空气量小于临界值时,凝汽器压力基本不变,可以维持稳定的凝汽器真空,超过这个临界值,凝汽器压力开始逐渐变大,凝汽器真空开始恶化。本文通过建立凝汽器的一维稳态数学模型,考虑漏空气对凝汽器传热系数的影响,得到凝汽器压力随漏空气量的变化曲线,曲线中拐点对应的漏空气量便是临界漏空气量。

凝汽器漏入空气量的定量计算

本文从泄漏的根本原理出发进行分析,证明了少为人知、应用较少的HEI推荐公式,同时对主要影响因素进行了扩展分析和修正计算,使漏入空气量与专业人员惯用的、易于获取的真空下降速率建立直接数学关系,并适用于机组变工况。

回转窑窑尾、机立窑窑门罩漏入空气量计算方法的探讨

1 问题 在机械化水泥立窑或水泥回转窑热工测定中,根据废气成分和烟囱废气量计算出机立窑窑门罩或水泥回转窑窑尾漏入的空气量,是测试计算的一项重要内容。 机立窑窑门罩漏入的空气量,国家标准GB4413-84《水泥机械化立窑热工计算方法》中规定采用“氧气、二氧化碳平衡计算漏风系数”方法进行计算,而回转窑窑尾漏入空气量的计算,相关的国家标准GB8490-87《水泥回转窑热平衡测定方法》及GB4179-84《水泥回转窑热平衡、热效率、综合能耗计算方法》,都未进行规定。因而在众多的水泥回转窑热平衡测定报告中,窑尾计算方法各不相同。

凝气器漏入空气量的计算与试验研究

本文对凝汽式汽轮机真空系统空气漏入的规律进行分析，探讨。在试验的基础上提出了判断空气漏入量试验准确性及计算空气漏入率的新方法。

JQM型差压式空气试漏仪的研制和应用

文章介绍了大连组合机床研究所为北京吉普汽车公司研制的两种型式差压式空气试漏仪的技术特性和应用。

真空系统空气漏入值的计算

当设计真空系统(例如真空蒸馏塔)或估算现有真空系统性能时,关键是要确定不凝气体的负荷。在大多数情况下,以漏入真空系统的外界空气的质量流量作为不凝气体负荷。漏入的气体虽最终会从真空系统抽出,但当它存在于真空系统中时,却占据了一定的体积并使系统持有的真空度改变。毫无疑问。

中氮肥尿素合成塔改用空气检漏探索

资江氮肥厂11万吨/年尿素装置于1977年9初月投产至今已运行丁13年之久。装置迄今共使用丁3个φ400mm尿素合成塔。第一个是南化机制造的,共运行了1926小时(1977年9月1日至1978年5月27日),尿塔衬里母材发生裂纹穿孔。

浅析300MW机组真空系统漏点的判断

针对300MW机组真空系统的特点,分析因各局部漏空气引起的机组运行参数变化,确定真空系统的空气泄漏点。

船舶蒸汽动力装置冷凝器动态模型研究

船舶蒸汽动力装置冷凝器压力的控制效果直接影响到动力装置的安全性。为分析各因素对冷凝器压力的影响程度,本文建立了冷凝器的全工况数学模型。建模时舍弃了一般建模时所作的蒸汽理想气体或多变过程的假设,利用饱和蒸汽的各参数之间一一对应的关系改进了建模过程。考虑到漏空气对换热系数影响巨大,建立了漏气和抽汽部分的数学模型。鉴于一般的传热系数公式在应用于复杂对象上的困难和较大的误差,本文采用工况试验数据反算传热系数,然后再采用传热系数拟合的方式解决这一问题。基于上述假设,建立了冷凝器的动态模型,仿真分析发现系统随工况变化表现出很强的非线性,这为船舶蒸汽动力装置冷凝器的控制策略的设计提供了参考。

塑料袋青贮红薯滕技术

一、青贮袋的制作。选用无色、透明、无毒,宽100cm,厚0.8—1mm,无破损和沙眼,厚簿均匀的聚乙烯幅统式袋形薄膜。每个青贮袋长160—180cm,将薄膜的一端末稍加热粘压牢实,制成口袋,不漏空气,每个青贮袋装切碎的红薯滕200—250公斤。 二、严格技术操作。红薯滕要新鲜清洁、无泥沙杂质,无农药污染,无腐败霉变。脏的原料,要用清水洗净。青鲜料一般晾晒1—2天,使水份保持在70—75％,原料要切短到1—2cm再装袋。