蝶阀串漏量问题分析及试验

本文介绍了飞机环控系统中蝶阀密封设计因素造成的泄漏问题。目前,飞机中蝶阀防止内漏的密封圈常为金属涨圈,本文对其外圆与通道的贴合度和活门板槽的密封等进行试验,所得结论如下。涨圈外圆和通道内圆应尽量匹配,应进行组合式装配并严格要求涨圈端面的平面度,采用减少保险丝孔装配后的间隙等措施来减少蝶阀的串漏量。这样不仅能保证产品串漏量一次装试合格率,还能形成设计经验,为后续蝶阀类产品串漏量结构设计提供依据。

基于传热学理论的汽轮机旁路排放系统阀门内漏量诊断仿真研究

中国广核集团内多个电厂汽轮机旁路系统(GCT)的多台阀门阀后管线温度超出标准要求,可能原因是阀门内漏所致。目前各电厂仅通过阀后温度定性判断阀门是否存在内漏,缺少准确计算阀门内漏量的方法。本文基于传热学理论,通过MATLAB编程运算,找出了阀前管壁温度随泄漏量、管道内径、管道长度等的变化规律,并拟合出阀前管壁温度与泄漏量的定量关系式,建立了基于传热学原理的阀门泄漏故障诊断原则,为后续集团内各电厂现场人员迅速准确的确定阀门内漏量提供理论依据。

主给水泵机械密封漏量超标分析及改进优化

为了解决实际工作中遇到的主给水泵4APA302PO非驱动端机械密封漏量偏大问题,从机械密封失效机理来看,机械密封的设计制造、检修质量、运行工况等方面异常均可导致机械密封漏量超标。建立原因分析图,对密封水设计流量、静环座密封圈溶胀导致静环卡涩、准确性以及机械密封安装螺栓孔铸造缺陷几个方面逐一分析,研究结果表明引起主给水泵非驱动端机械密封漏量超标的主要原因是机械密封安装螺栓孔铸造缺陷导致,机械密封定位偏差以及机械密封静环座密封圈溶胀导致静环卡涩,是造成机械密封漏量超标的次要原因。针对存在的问题进行了相关改进优化,主要从三方面进行改进,对机械密封安装螺栓孔铸造缺陷采用螺纹密封胶堵漏;对静环座密封圈材质进行变更,改善密封圈的溶胀性能,同时在非驱动端泵盖上钻排气孔,让泵盖密闭腔室内的油雾能够及时排出,避免油雾在静环座位置处冷凝形成油滴,防止静环座密封圈出现溶胀,从根本上消除密封圈溶胀导致静环卡涩造成密封漏量超标;对机械密封的定位进行测量,消除机械密封定位偏差造成的漏量超标,从根本上解决了该泵非驱动端机械密封漏量超标故障。

合缸机组高中压轴封漏量测量方法的探讨

介绍了高中压合缸机组高中压缸前轴封由于结构的原因而无法直接测量其漏量,采用影响系数法确定其漏量的试验计算方法。计算分析表明,准确地确定其漏量对确保试验精度、经济性的准确分析具有重要意义。

设备泄漏量分析计算差异的探讨

介绍了循环水漏入冷凝液中时 ,对设备泄漏量分析计算差异的探讨 ,在探讨过程中找出漏量差异的影响因素以及该方法在生产中的应用。

风速及泄漏量对无组织排放的苯污染物浓度影响的CFD模拟研究

利用Fluent软件对某化工厂苯污染物的无组织排放在居民区的扩散规律进行了模拟,研究并比较了风速及无组织泄漏量对污染物浓度的影响。研究结果表明:存在Qc,当实际泄漏量大于Qc时,敏感点的苯污染物浓度随风速增大而减小;当泄漏量小于Qc时,敏感点的苯污染物浓度随风速增大而增大。风速较小时,随着敏感点到泄漏源距离的增大,敏感点的污染物浓度有减小趋势;风速较大时,敏感点的苯污染物浓度不仅与敏感点到泄漏源的距离有关,还与污染物的泄漏量有关。在污染物扩散方向的下风向街区内,迎风一侧的污染物浓度高于背风一侧的污染物浓度。

大漏量孔段帷幕灌浆施工质量控制

三峡右岸大坝1A标建基面高程沿坝轴线方向从右至左从172 m降至35 m,共有14个台阶。台阶边缘部位岩体单薄、渗径短,同时受张性断层、裂隙、裂隙密集带、断层交汇带等因素影响,灌浆过程易形成大漏量孔段。为加强大漏量孔段灌浆过程控制,监理在认真总结二期工程帷幕灌浆施工经验的基础上,从施工组织措施、灌浆材料检查,帷幕灌浆单孔设计,配置备用灌浆泵、质检员资质认证等方面制定更为详细的监控措施,保证了帷幕灌浆质量。

前列腺素E_1对2例胰瘘患者胰漏量的影响

前列腺素Ｅ１对２例胰瘘患者胰漏量的影响沈声贤李家辉（贵阳市第一人民医院外科贵阳５５０００２）对１９９５年我科收治的２例胰瘘患者用前列腺素Ｅ１（ＰＧＥ１）治疗时为追踪观察胰瘘量收集的１２组数据进行动态分析，以期探索ＰＧＥ１与胰漏量的关系，为研究ＰＧＥ１...

云南某水库F3断层渗透破坏及渗漏量计算研究

对云南临沧某水库进行深入的现场勘察,并取样进行室内试验,得到了可靠的数据。本论文根据云南某水库F3断层地质条件,选择合适的渗透计算公式,超前分析了蓄水后该断层对水库的影响。本论文主要研究其渗透破坏及渗漏量。

溶解氢在发电机内冷水漏氢及漏氢量监测的研究

本文研究了溶解氢在发电机内冷水漏氢及漏氢量监测中的应用。基于国家能源局的相关要求,分析了发电机内冷水漏氢的危害及现有监测手段的不足。随后,详细介绍了溶解氢监测技术的原理,并设计了一套在线漏氢及漏氢量监测系统。该系统通过实时监测内冷水中溶解氢的含量,结合发电机内冷水流量,准确计算出漏氢量,为发电机组的安全稳定运行提供了有力的保障。

溶解氢在发电机内冷水漏氢及漏氢量监测的研究与应用

国家能源局《防止电力生产事故二十五项重点要求》2022征求意见稿中第10.7.1.2内冷水箱漏氢监测数据应以未进行补排水、水箱液位稳定时为准,当含氢量(体积含量)超过2%应报警,并加强对发电机的监视,超过10%应立即停机消缺,对于闭式水箱,氢气浓度应在排气阀开启状态下,水箱上部气体达到动态稳定时测量。第10.7.1.3条明确规定漏氢量达到0.3m3/d时,应计划消缺,漏氢量大于5m3/d时,应该立即停机处理。第10.7.1.4条明确规定有条件时开展水内溶解氢量检测(或监测),通过与同类机组及历史数据比较或计算等效漏氢量,判断是否存在漏氢缺陷。

发电机内冷水在线漏氢及漏氢量监测设备的研究与应用

国家能源局《防止电力生产事故二十五项重点要求》第10.5.2条明确规定发电机内冷水箱中含氢(体积含量)超过2%应加强对发电机的监视,超过10%应立即停机消缺。内冷水系统漏氢量达到0.3m3/d时,应计划消缺,漏氢量大于5m3/d时,应该立即停机处理。多年以来缺乏一种能够准确、快速有效的监测方法。

示踪气体技术在核电厂主控室内漏测量的应用

介绍了广泛应用于通风系统测量的示踪气体技术,重点介绍其中的恒定流量法的基本原理和实际应用。通过分析恒定流量法在矿井漏风量测量上的应用,并对比矿井漏风量测量与核电厂主控室内漏测量的异同点,探讨了将矿井漏风量测量技术应用到主控室内漏测量的可行性,设计出可行的主控室内漏测量方案。

抽油泵环隙漏失量的计算

根据柱塞和泵简在井下工作时受井液压力、温度和轴向力等因素的影响,使环隙沿柱塞长度近似呈倒锥形,通过对液体在楔形缝隙中流动规律的研究,导出了泵简与柱塞同心和偏心两种情况下的环隙漏失量的精确和近似公式,这些公式可直观反映出间隙和偏心量的大小对漏失量的影响。实例计算表明,计算结果正确。

抽油泵柱塞与泵筒间隙漏失量计算方法的研究

针对原抽油泵柱塞与泵筒间隙压差漏失流量计算方法的不足,依据抽油泵工作过程特点,考虑了泵筒内实际压力变化规律对柱塞与泵筒间隙漏失的影响,建立了柱塞与泵筒间隙瞬时漏失流量和累积漏失液体体积的仿真计算模型。该模型不仅适用于柱塞与泵筒正常间隙漏失的仿真计算,也适用于非正常间隙严重漏失的计算。计算实例表明,随着泵间隙加大,2种计算模型计算结果差距增大,新模型计算结果小于原模型。根据泵筒内液体压力变化规律的仿真模型,可对泵示功图进行仿真,仿真示功图与实测示功图吻合较好。

高中压合缸汽轮机汽封漏汽量的现场实测与分析

本文介绍了高中压合缸汽轮机两缸间汽封漏汽量的测量原理,并提出了国内高中压合缸汽轮机的漏汽量的实用测量方法和曲线.以及其简化处理的方法与分析.

带有侧齿的曲径轴封及其漏汽量的研究

提出了一种新型结构的轴封———带有侧齿的曲径轴封。该型轴封可以在不增加轴封段长度的前提下,增加轴封齿数,减少轴封漏汽(气)量。同时,根据该型轴封的工作原理,给出了这种新型轴封漏汽 (气 )量的计算方法。并以某国产 300MW汽轮机为例,对采用该型轴封的漏汽(气)量进行了对比计算。计算结果表明,采用该轴封能有效的减少漏汽(气)量,从而提高机组的经济性。

车辆轮毂轴承润滑脂漏失量试验方法的探讨

结合我国高原地区重载车辆轮毂轴承选用的4种润滑脂在使用过程中出现的流失现象,以及国外车用润滑脂轴承漏失量标准试验方法现状,通过调整试验温度条件,考察了润滑脂轴承漏失量试验方法对轮毂轴承润滑脂产品的区分性。针对SH/T 0326标准试验条件的设定进行思考,对该标准的改进提出了建议。

聚合物产出液在抽油泵缝隙中的漏失量计算

根据聚合物产出液属于幂律流体,运用非牛顿流体力学理论,通过对聚合物产出液在泵筒与柱塞间缝隙中流动规律的研究,导出了泵筒与柱塞间缝隙漏失量的计算公式;此外还作出了水驱油井产出液和注聚合物驱油井产出液漏失量与挂泵深度的关系图,为合理选择聚合物驱油机井泵筒和柱塞的配合间隙提供了理论依据。

整筒管式抽油泵环隙漏失量计算模型的完善

为提高整筒管式抽油泵环隙漏失量的计算精度，针对柱塞与泵筒偏心及泵工作时环隙里倒喇叭状的实际情况，提出了计算整简管式抽油泵环隙漏失量的心渐缩环隙模型，并根据流体力学理论，导出了该模型的动、静态环隙漏失量计算公式。实例计算结果表明，柱塞偏心度对环隙漏失量的影响随泵径和果挂深度的增加而减小，且泵挂深度越小、泵径越大，减小幅度越大。