基于ASPEN模拟计算的壳牌煤气化装置循环气压缩机激冷比的优化设计

据调查,目前有多套在运行的废锅流程壳牌煤气化装置出现了循环气压缩机激冷气量不足而导致装置负荷无法提升的问题,其主要原因在于原始设计的循环气压缩机能力偏小,特别是在实际运行过程中,煤种发生偏离是导致激冷气压缩机激冷气量不足的另一重要原因。在深入分析导致激冷气量不足的原因的基础上,借助ASPEN模拟软件对循环气压缩机的激冷比进行优化设计,以期为现有的循环气压缩机改造及新建项目提供参考。

干煤粉气化激冷流程工艺运行分析及优化措施

介绍了国能集团宁夏煤业有限责任公司400万t/a煤间接液化项目干煤粉气化激冷流程的工艺流程。针对气化炉激冷流程工艺系统运行时存在的合成气带水、带渣、带灰等问题,经分析认为主要原因是激冷室液位控制不当、合成气洗涤塔塔盘冲洗水水质差且塔盘结构设计不合理;为此,进行了相应的结构、材料、管线等方面的技改优化。运行效果表明:改造后合成气带水、带渣、带灰等问题得到了有效解决,合成气洗涤塔塔盘压差趋于平稳。

煤制合成氨半废锅流程与激冷流程干煤粉气化技术的对比分析

煤制合成氨的气化技术中存在不同工艺流程、技术路线的多种选择。以浙江巴陵恒逸己内酰胺有限责任公司制氢提标及副产氨技改项目的实际运行数据为依据,对比分析了相同压力下半废锅流程和激冷流程粉煤气化技术的能量利用情况和有效热效率。结果表明:同等规模的气化装置,半废锅流程较激冷流程节能9.64%,有效热效率由激冷流程的91.89%提高至96.08%,为合成氨行业节能降碳、改造升级提供了新的技术选择。

气化炉激冷环的尺寸控制技术研究

激冷环作为气化炉设备的核心部件,制造精度直接影响其使用寿命,本文以某项目激冷环为例,分析其尺寸控制难点,并提出解决措施,为类似结构产品提供借鉴。

航天炉激冷环运行问题的原因分析及解决措施

主要分析了航天炉激冷环的运行问题,针对如激冷水水质差、烧蚀和清理困难等严重影响航天炉稳定运行的问题,提出了一系列解决措施,包括选择适宜的航天炉操作温度、推进旋风分离器改造项目、定期运行激冷水备用泵及保留激冷水流量调节阀副线开度。通过这些措施,可保障航天炉运行的性能,确保航天炉安全稳定运行。同时,强调了激冷环的结构和作用对航天炉运行性能和安全性的重要性。

壳牌气化炉激冷盒烧损原因及修复改造

壳牌气化炉是壳牌煤气化工艺核心设备,而激冷盒又是气化炉的关键部件。设备长期运行后,其损坏频率增加,严重影响装置稳定运行。研究设备结构,分析激冷盒烧损原因,结合多年设备检修管理经验,给出气化炉激冷盒整体修复改造方察。

壳牌下行水激冷气化装置降耗措施探索

呼伦贝尔金新化工有限公司60000 m^(3)/h壳牌下行水激冷煤气化装置于2016年6月18日完成项目建设并投入使用,气化炉单炉最高运行周期为194 d。装置运行期间,围绕节能降耗进行了诸多探索,以达到有效气比例提升、节约产品损耗、降低综合能耗的目的。通过有效气产量提升、流程优化、降低电耗等方面,研究壳牌气化装置高耗能点,并提出有效解决措施。

工业有机危险废物气化激冷废水特性及处理工艺技术研究

高温气化炉协同处理工业有机危险废物(IOHW)是近年来实现资源化利用的热门技术之一。由于IOHW来源的多元性、复杂性和不确定性,对高温气化炉气化IOHW时产生的激冷废水特性及其相应处理工艺技术方面的研究相对较少。探究了激冷废水的来源、特性及元素迁移分配规律,结果显示激冷废水呈现高盐、高磷、高有机物、高氨氮污染等特点。研发了以板框过滤法、磷酸铵镁结晶法、磷酸盐沉淀法、臭氧氧化法和电渗析法为主体的组合工艺技术,在激冷废水处理量为1m^(3)·h^(-1)的中试规模工艺流程中实现了激冷废水资源化和循环利用,并评价了其主要经济指标。结果表明,激冷废水中主要污染物浓度的持续波动会影响该工艺处理效率的稳定性,氨氮、总氮、总磷、有机污染物的去除率分别为44.6%~67.4%、33.9%~60.1%、91.9%~96.1%和43.1%~72.9%,处理1 m^(3)激冷废水的总工艺成本约6元,副产品收益为6元,基本可实现收支平衡。

shell下行水激冷气化炉灰水系统带渣原因及处理思路浅析

结合金新壳牌(Shell)下行水激冷气化炉灰水系统带渣期间工况的异常变化,探讨带渣对装置稳定运行造成的影响,分析灰水系统带渣的原因,并提出相应的处理方案及调整思路,为今后的装置运行维护及优化调整提供一定的参考。

气化炉激冷区易出现的问题分析

介绍气化炉激冷区的作用和结构,结合多年的处理经验,将易出现问题的设备部件列为每次停炉检查的维护重点,为气化炉激冷区各部件检修周期提供依据。

航天炉激冷环运行问题的原因分析及解决措施

激冷环是气化炉的核心部件之一,对气化炉的长周期稳定运行具有至关重要的作用。就某公司300 kt/a乙二醇项目气化装置之航天炉粉煤加压气化炉运行过程中激冷环局部堵塞情况越来越严重以及多次发生不同程度烧坏的问题进行原因分析,并针对问题症结采取了相应的优化控制及改造措施,有效缓解了激冷环的堵渣、烧蚀等问题,延长了激冷环的使用寿命,保障了航天炉的长周期、高效运行。

五环炉激冷罐顶部水冷壁管泄漏原因分析及优化探析

针对五环粉煤气化炉在运行过程中出现的腐蚀泄漏问题,分析探讨其激冷罐顶部水冷壁管泄漏原因,通过对壁管材质升级改造和精心施工,水冷壁管泄漏问题得以解决,保证了装置长周期稳定运行。

激光熔覆涂层对高锰钢耐磨性能的影响

使用FeCrVSi和Ni+WC涂层粉末,在高锰钢材料表面成功制备了激光熔覆涂层,并对涂层组织形貌、显微硬度和耐磨性进行了研究。结果表明,两种涂层均可提升高锰钢基体的耐磨性和显微硬度,FeCrVSi涂层对基材性能的提升更佳,添加FeCrVSi和Ni+WC涂层的材料表面磨损量分别降低9.5%和6.3%,硬度分别为470—550 HV和500—630 HV,高于基体的250 HV,这主要源于合金元素的固溶强化作用和激光熔覆过程的激冷效果。在高应力载荷冲击过程中,涂层为高锰钢提供了第一层防护,以高硬度质点抵抗磨料破坏;同时,表层基材发生塑性变形和强化,产生形变诱导马氏体和栾晶硬化,提供了很高的硬化效应,在协同强化的作用下为高锰钢提供了更高的强度和硬度,提升了其耐磨性能。

随焊激冷焊接技术的研究与进展

梳理随焊激冷焊接技术改善焊缝质量、控制焊接变形的原理,分析随焊激冷焊接参数对焊接结果的影响,探讨随焊激冷焊接技术对残余应力、焊接裂纹的影响,并给出焊接参数的选择方法,为对随焊激冷焊接技术的推广应用起到一定推动作用。

含有激冷碳化物的球墨铸铁件的失效模式与预防

针对球墨铸铁件断裂问题,采用扫描电镜和金相显微镜分别进行断口形貌分析和金相组织检测,发现铸件中存在大量定向分布的激冷碳化物。这些碳化物虽然提高材料的抗拉强度和屈服强度,但大幅降低铸件的塑性,从而引起铸件断裂。通过研究球墨铸铁基体组织中激冷碳化物的形成机理,发现热处理手段可消除激冷碳化物,且使珠光体含量提高并均匀分布在基体中,同步提升材料强度和塑性。采用两阶段高温石墨化退火可有效消除球墨铸铁件中的激冷碳化物,且对于珠光体−铁素体型球墨铸铁,通过精确控制冷却速率和出炉温度,能使材料基体中珠光体含量可控且均匀分布。

水煤浆气化炉激冷环运行问题分析及处理

介绍水煤浆气化炉激冷环用在扩产能改造后,运行周期变短、半环管易破损,从水质影响、激冷环的结构及工艺操作中分析故障发生的原因。通过对激冷环局部结构进行调整,改善原料煤的煤质并优化工艺操作,提升检修深度,大幅延长了激冷环的使用周期和寿命。

三种煤气化技术废锅流程与激冷流程对比分析

煤气化技术已成为现代化能源化学的重要组成部分,其发展分为三个不同的阶段。在第一阶段,气化技术采用固定床和移动床的方式进行处理,在第二阶段,采用流化床气化技术来实现气化,目前第三阶段的气流床气化技术已经被普遍采用。本文介绍了三种煤气化的相关内容,并通过对比分析,更好地理解采用典型气流床气化技术的废锅流程与激冷流程的差异。

Texaco气化炉激冷室热质传递过程模拟

对Ｔｅｘａｃｏ气化炉激冷室中热质传递过程进行了分析模拟，模拟结果与工业数据吻合良好。通过模拟揭示了现行激冷环损坏的主要原因，探讨了激冷环长周期运行的基本途径，提出了激冷环改进方案。

温差拉伸和随焊激冷配合使用控制焊接变形

对温差拉伸和随焊激冷配合使用控制铝合金薄板焊接变形的联合工艺进行了数值模拟和试验研究。数值分析表明 ,随焊激冷更倾向于在焊缝中心造成显著的纵向塑性拉伸 ,而温差拉伸则倾向于在近缝区造成显著的塑性拉伸。将二者配合使用 ,不仅可以靠温差拉伸将焊缝和近缝区在加热阶段形成的纵向塑性压应变控制在较低的水平 ,还可以靠随焊激冷增加冷却阶段的纵向塑性拉伸进一步抵消焊缝区已经形成的压应变。因而充分发挥二者的作用 ,有效地控制焊件的残余变形。试验研究与数值模拟得到的结论基本一致 ,随焊激冷和温差拉伸联合使用 ,可使 5 4 0mm× 3 0 0mm× 2mm的LY1 2CZ薄板焊后纵向挠曲由单独使用温差拉伸时的 2 .87mm和单独使用随焊激冷时的 4 .88mm降低到 0 .

随焊干冰激冷冷源尺寸对焊接残余应力影响的有限元分析

文中利用米粒状干冰颗粒作为冷却介质进行随焊激冷,通过将干冰颗粒与压缩空气混合,借助喷枪从喷嘴直接喷射于试板上,干冰颗粒与试件接触瞬间升华带走大量热量,实现局部快速冷却.基于热弹塑性有限元方法,对1561铝合金随焊激冷焊接的方法进行了模拟,分析不同长度和宽度的矩形冷源对随焊激冷控制残余应力的影响,从而对干冰喷嘴出口形状设计进行指导,以优化随焊激冷控制焊接应力与变形的效果.结果表明,最佳矩形冷源的长宽为40 mm×25 mm,板中心纵向残余拉应力由162 MPa降低为零,板两端纵向残余压应力由常规焊接的59.3 MPa减小到20.4 MPa,减小大约65.6%.