LED球泡灯光衰激活能评估方法

通过对BPZ 220/5 W JA55型阳光球泡灯进行额定功率下40℃和60℃温度应力加速寿命实验,分析了该款LED球泡灯的失效机理.通过推导激活能计算公式,建立了计算光衰激活能的理论模型,给出了测试LED球泡灯光衰激活能方法.通过实验测定该款球泡灯的光衰激活能数值为0.67 eV.

形变Al-Fe-Mn铝合金的再结晶激活能研究

将一种自主研发Al-Fe-Mn铝合金进行热轧和冷轧至2 mm,然后将轧板加热到340~400℃进行等温退火,通过比较不同退火温度和保温时间条件下的铝合金板的硬度变化,并结合金相组织检验,确定了该合金的定时条件下的再结晶温度以及恒温条件下的再结晶时间。通过Arrhenius公式计算了试验钢的再结晶激活能。试验结果表明,当退火温度为340℃时,再结晶发生时间为13 min;当退火温度提高360℃时,再结晶时间缩短到8 min;而当退火温度进一步提高到380℃,再结晶在3 min时发生。再结晶激活能Q为115.9 kJ/mol。

快速确定微电子器件失效激活能及寿命试验的新方法

提出了一种新的微电子器件快速评价方法-温度斜坡法,建立了确定失效激活能的新模型和寿命外推新模型,使用此模型可计算出单支器件的失效激活能并外推其寿命.同时,该方法的试验温度范围较宽,可以触发不同温度范围的多种退化模式,实现对不同退化机理的研究.

机械活化对Al-Ti-C粉料合成反应激活能的影响

对经不同时间高能球磨的 Ａｌ－Ｔｉ－Ｃ粉料混合物，采用差热分析和 Ｘ射线衍射相结合的方法，确定合成反应过程中所发生的反应形式，并根据各反应峰的图形计算各反应的激活能．结果表明，高能球磨时间愈长，合成反应的激活能愈低，尤其是对于温度较低时所发生的合成反应。

C、N、O在α-Fe中扩散激活能的计算

采用第一性原理赝势平面波方法计算C、N、O在α-Fe中扩散激活能。首先,把间隙原子放入四面体或八面体间隙位置进行优化,得出C、N、O位于α-Fe的八面体间隙位置,然后利用LST/QST方法计算出扩散激活能,计算结果与文献报道的实验值吻合。

高合金马氏体耐热钢的热变形表观激活能

采用Gleeble-3500试验机对0Cr11Ni2MoVNb、1Cr20Co6Ni2Mo1WV和403Nb高合金马氏体耐热钢进行热压缩试验,结果表明,3种钢的热变形表观激活能分别为461.6、508.1l和571.1 kJ/mol。通过同其他研究对比,发现影响钢的表观激活能的因素主要是碳含量和合金元素含量。在普碳钢以及微合金钢中,合金元素含量少,形成的碳化物少,对钢的表观激活能影响不大;对于高合金钢,一方面是由于碳化物,尤其是细小的NbC粒子对位错的钉扎作用,另一方面是由于合金元素的固溶强化作用,使得高合金钢的热变形表观激活能随钢中碳含量和合金元素含量的增加而增加。

快速评价半导体器件失效激活能的方法

通过对序进应力加速寿命试验的研究,提出了一种快速评价半导体器件失效激活能的方法,建立了计算失效激活能的理论模型。并对硅pnp三极管3CG120进行额定功率下,170-345℃范围内的序进应力加速寿命试验,快速提取器件失效敏感参数hFE与所施加应力的关系,根据模型对器件退化过程中的失效机理进行研究、计算,从而确定其对应的失效激活能。

金属合金等温相变的体激活能及相变机制 Ⅰ．钢的中温(贝氏体)等温相变

钢的中温(贝氏体)等温处理获得的上、下贝氏体和粒状组织,都具有各自独立的C曲线;在转变初期均能获得单一的组织,而在转变的中、后期通常可获得相邻两组织的复合体.必须用单一组织和Arrhenius关系求相变产物的体激活能.将体激活能、组织形貌和体自由能曲线相结合可诠释下述论点:下或上贝氏体是碳原子扩散控制下在奥氏体中的贫碳或极贫碳区,进行"军队型"(队列式)原子无扩散马氏体样切变相变;而粒状组织是碳原子扩散控制下在奥氏体中的最贫碳区,发生"平民型"(非队列式)原子无扩散界面控制相变.

α-Al_2O_3烧结激活能变化趋势的研究

烧结激活能是研究物质烧结机理的重要参量。从实验得到的0.35μm、1μm以及2.5μm 3种粒径的α- Al_2O_3的恒速升温烧结曲线出发,通过Arrhenius关系拟合计算,发现激活能是一个变化的值。当选取整个温度区间进行拟合计算时,烧结激活能值大致可以分为前后两个阶段,前一阶段的激活能值要高于后一阶段的值;当拟合选取的温度区间较窄时,发现烧结过程中随着温度的升高,烧结激活能值先减小后增加。同时观察到坯体起始粒径越大,样品烧结激活能平均值越高。

稀土和难熔金属元素对铂的高温蠕变激活能的影响

研究微量稀土元素（Ｙ、Ｎｄ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｅｒ和Ｙｂ等）和少量的难熔金属（Ｗ、Ｔａ、Ｒｅ等）对铂的高温蠕变激活能的影响，结果表明在１２００～１３００℃，稀土元素提高铂的蠕变激活能；难熔金属显著降低铂的蠕变激活能；Ｐｔ－０．５Ｇｄ合金在１３５０～１４００℃具有最高的蠕变激活能值。

升温速率对不同粒径α-Al_2O_3有效激活能的影响

从实验得到的平均粒径为0.35μm和2.5μm的α-Al_2O_3在不同升温速率下的烧结曲线出发,以Johnson恒速升温烧结动力学公式为基础,研究了升温速率及颗粒尺寸对有效激活能的影响。发现两种粒径样品的有效烧结激活能不是定值,呈现出随温度升高而降低的趋势;两种升温速率下,0.35m样品有效激活能具有一致性,而2.5μm样品只在高温阶段具有一致性;相同升温速率情况下,粒径小的样品的有效激活能受升温速率的影响较大。

冷塑变对氮在38CrMoAlA钢中扩散激活能的影响

将冷压３０％与未变形的３８ＣｒＭｏＡｌＡ钢试样在不同温度下进行不同时间的气体渗氮。利用扫描电镜对试样进行波谱分析，由碳浓度曲线精确确定了渗氮层深。利用公式，计算了未变形与３０％变形度试样氮的扩散激活能。最后，借助电镜对试验结果进行了初步探讨。

磷掺杂微晶硅薄膜激活能特性研究

通过激活能测试装置测量PECVD沉积的磷掺杂n型微晶硅薄膜,并对不同掺杂浓度、不同沉积温度下制备的样品的激活能进行了分析研究。结果表明:对磷掺杂微晶硅薄膜,激活能较本征薄膜小,以meV为单位,在晶化较好的情况下,激活能和晶化率的关系不明显,以杂质效应对电导的影响为主。

大晶粒FeAl合金超塑性变形的显微组织演变和变形激活能

本文对大晶粒FeAl金属间化合物超塑性变形的微观组织演变进行了研究，并测定了其超塑性变形激活能显微组织分析表明，合金的超塑性变形是一个晶粒变形、内部形成亚晶界、进而亚晶界向晶界转换，从而使晶粒得以细化的过程Fe－36．5Al，Fe－36.5Al-1Ti和Fe－36.5Al-2Ti合金变形激活能的测定值分别为370，290和260kJ·mol-1，大大低于其他的FeAl基合金的蠕变激活能。

AZ91D合金SIMA形变组织与共晶熔化激活能的研究

研究了SIMA法制备半固态AZ91D镁合金坯料过程中形变率对形变组织的影响,并采用DSC技术研究了形变率与共晶熔化激活能的关系。结果表明:随着形变率的增大,合金的原始组织由树枝晶演变为碎块晶,晶粒内存在位错、孪晶缺陷;合金的共晶熔化激活能随形变率的增大而变小,当形变率达到40 %时,共晶熔化激活能下降很少;共晶熔化开始温度随形变率的增大略有下降。

VHF-PECVD沉积本征微晶硅薄膜激活能特性研究

采用激活能测试装置测量VHF-PECVD高速沉积的本征微晶硅薄膜,并对不同晶化率的样品和不同沉积功率、不同沉积压强条件下沉积制备的样品的激活能进行了分析研究。结果表明:在非晶-微晶相变域附近,激活能随着晶化率的升高而降低;随着沉积功率的增大和沉积气压的增大,沉积速率提高,样品的激活能升高,通过提高沉积功率和沉积气压可以有效的抑制氧污染。

压力对金属玻璃Zr_(70)Cu_(30)晶化温度和激活能的影响

在0～2GPa压力范围内,通过测量电阻,研究了压力对金属玻璃Zr_(70)Cu_(30)晶化温度与激活能的影响,并探讨了晶化温度与激活能随压力变化时的相关性。

电注入着色氯化钠晶体光谱特性及激活能

用自行研制的电注入装置,在不同条件下对氯化钠晶体进行电注入并使之有效着色。在着色晶体中有效地产生大量F、胶体C和N心,并研究了色心形成机理。对着色氯化钠晶体进行了系统光谱测量确定出这些色心的吸收光谱带光谱参数。通过计算得到氯化钠晶体F色心激活能为0.97 eV。

Ti600钛合金置氢后激活能及热塑性研究

采用热模拟实验方法,研究了Ti600钛合金置氢后的热塑性性能,确定了不同含氢量及工艺参数条件下的激活能。研究结果发现,氢含量对置氢Ti600钛合金的峰值应力具有明显影响,当氢含量小于0.2%(质量分数)时,由于此时氢元素对β相的稳定起主导作用,因此随氢含量的增加,峰值应力随之降低。当氢含量大于0.2%(质量分数)时,由于此时氢元素的固溶强化起主导作用,因此随氢含量的增加,峰值应力随之增加。在相同塑性性能的条件下,提高氢含量,可以降低Ti600钛合金的变形温度。根据热模拟实验数据,得到了Ti600钛合金在不同氢含量时的激活能及相关系数,确定了置氢Ti600钛合金的Arrhenius型本构方程。

Ni-Te系统的扩散激活能和扩散系数研究

在Ni基底上电镀Te薄膜,然后在不同温度下对样品进行相同时间的真空热处理,经室温拉断后测得样品沿晶界断裂深度x。通过拟合ln(x2/t)与1/T的线性关系求出扩散激活能,得出中低温段Te在纯Ni中的晶界扩散系数,并对实验结果和计算进行了讨论。结果表明,在Ni表面镀Te条件下,随温度的升高,Ni的抗拉强度及延伸率急剧下降,试样断口上的沿晶断裂深度逐渐增大;计算得出Te沿纯Ni晶界扩散的激活能为152 kJ/mol,并得出在500℃到1 000℃之间的扩散系数表达式为:D=0.83×10-2exp(-18 360/T)cm2/s。