李楼铁矿充填灰砂比优化研究

充填采矿法胶固粉成本较高,为了降低充填用量,开展胶固粉灰砂比优化研究。以李楼铁矿为背景,进行不同粒级尾砂、不同料浆浓度下胶固粉用量对后期试块抗压强度影响的室内及现场工业试验。试验结果表明,在高灰砂配比充填中,料浆浓度对试块抗压强度值影响更大;在保证充填体试块抗压强度不降的情况下,可以通过提高充填浓度和砂仓溢流浓度,将胶固粉灰砂比由1∶10替换为1∶11,达到降低充填胶固粉用量的目的,节约成本约368万元/a,取得了显著的经济效益。

低灰砂比细粒尾砂堆存体抗液化强度试验研究

为了评估细粒尾砂堆存体受到爆破或矿震等动力荷载时的抗液化强度,探明堆存体无侧限抗压强度(UCS)、循环应力比(CSR)和有效围压对其抗液化强度的影响规律,对细粒尾砂堆存体试样开展动三轴试验。本文分析了不同强度堆存体动孔隙水压力、动变形、应力-应变关系和有效应力路径发展规律,构建了堆存体液化循环次数的预测模型。结果表明:低灰砂比堆存体动孔隙水压力比达到0.95的时间总早于轴向应变达到5%的时间。液化循环次数随UCS和有效围压增加呈线性增长,随CSR增长呈负幂函数下降。液化循环次数对UCS最为敏感,其次是有效围压。当循环应力比小于0.12时,液化循环次数大于249次,液化风险较低。可根据UCS与液化循环次数的关系,设计配比以保证井下堆存体不液化。

不同灰砂比下超细砂替代量对砂浆性能的试验探究

为探究超细砂替代等质量河砂对砂浆性能的影响,以超细砂替代量和灰砂比作为试验变量,测试了不同灰砂比、超细砂替代量下砂浆的流动度、28d抗压强度和28d抗折强度,分析了灰砂比和超细砂替代量对砂浆性能的影响。结果显示,当超细砂替代量不变时,砂浆的流动度随灰砂比的增加而增大,而28d抗压强度和28d抗折强度则随灰砂比的增大先上升后下降;当灰砂比为0.2时,砂浆的流动度并未随超细砂替代量的增加发生变化,28d抗压强度和28d抗折强度则随着超细砂替代量的增加而下降;当灰砂比大于0.2时,砂浆的流动度随超细砂替代量的增加而减小,28d抗压强度和28d抗折强度则随着超细砂替代量的增加而上升。

镜铁山矿全尾砂胶结充填体强度与灰砂比和料浆浓度关系的研究

以镜铁山铜矿全尾砂、水泥、水混合制备而成的胶结充填体为研究对象,利用NYL-300型压力试验机,通过单轴抗压强度压缩试验方式进行全尾砂胶结充填体强度试验,得到在不同灰砂比和料浆浓度下全尾砂胶结充填体强度对比之间存在的关系。试验数据表明:全尾砂胶结充填体强度在其它影响因素完全相同的情况下,充填体强度随着灰砂比升高或料浆浓度的增大而增高,且灰砂比对充填体强度的影响明显比料浆浓度对充填体强度的影响显著。

灰砂桩及碎石桩在处理软弱地基中的联合应用

通过灰砂挤密桩及振冲碎石桩在处理软弱地基中的联合应用,对其机理及联合应用的效果进行了分析,并提出了改进意见。

高应变率下灰砂比对全尾胶结充填体力学性能影响

为研究采矿扰动下灰砂比对全尾胶结充填体力学响应,预制了三组不同灰砂比的全尾砂胶结充填体试件,利用ф50 mm SHPB试验系统,对预制试件进行单轴冲击试验,试验结果证明:全尾砂胶结充填体对弹性波传播有较强的反射和阻尼作用;在较高应变率下,试件强度则表现出快速软化;软化试件在18μs左右即达到峰值应力;试件动态抗压强度等参数变比均随应变率的增加而增大.灰砂比越高,试件的极限动态抗压强度等参数越大;在相同应变率下,试件的动态抗压强度等参数的增加反而降低.试件的破坏形式为压碎破坏,在相同应变率作用下,水泥含量越少,试件的破坏程度越高.

安庆铜矿尾砂胶结充填灰砂配比的遗传优化设计

为了降低充填成本 ,安庆铜矿尾砂胶结充填体在不同的高度采用了不同的灰砂比。因此 ,安庆铜矿充填体灰砂比的优化是一个十分复杂的非线性组合优化问题。对此 ,在安庆铜矿原尾砂胶结充填灰砂比设计的基础上 ,采用遗传算法成功地完成了对原尾砂胶结充填灰砂比的优化 ,并取得了满意的效果。

有构造柱灰砂砖墙体的抗震性能研究

近10年的理论研究和实践证明,对于粘土砖墙体,加设构造柱可以大大改善墙体在达到极限荷载以后的受力性能,特别在提高墙体延性、约束墙体在极限荷载后倒塌破坏等方面具有良好的作用。

蒸压灰砂加气混凝土砌体通缝抗剪强度的试验研究

为研究蒸压灰砂加气混凝土承重砌体的抗剪性能,对8组砌体进行了沿通缝截面的抗剪试验．对比不同的加载方法,分析了砌体的受力机理和破坏特征,讨论了砂浆强度、加载方法、砌筑质量和砌块尺寸等因素对抗剪强度的影响．通过统计回归的方法,提出蒸压灰砂加气混凝土砌体通缝抗剪强度平均值的计算公式,计算结果与试验值吻合较好,有一定的安全储备．

基于充填体稳定性判定的等灰砂比充填可行性研究

将压力拱理论与简支梁理论相结合分析了下向进路胶结充填体的稳定性,给出了充填体稳定性的简易判定公式;首次提出了等灰砂比充填的充填方案,并结合金川二矿区工程实例,对新方案的可行性进行了论证,使用的高浓度料浆胶结充填法若采用等灰砂比充填,灰砂比设为1∶6能满足强度要求,且每年能节约成本约140万元。

胶结充填体强度敏感性分析及灰砂比优化

以李楼铁矿尾砂为原材料,采用水泥作为胶结材料,制作尾砂胶结充填体,进行尾砂基本物理化学参数和单轴抗压强度的测定。研究了尾砂胶结充填体强度与料浆浓度、灰砂比及养护龄期之间的关系,并对敏感性进行了分析。胶结充填体强度随着料浆浓度的增加呈线性增长,随灰砂比和养护龄期的增长呈指数增长。胶结充填体对灰砂比的敏感性最高,养护龄期次之,料浆浓度最低。在工程应用中,对6个大型充填采场的胶结充填体取芯强度进行分析,采场取芯强度比实验室试块强度高1.59 MPa,在满足采场不同段高强度的基础上,20～50 m部位充填配比由1∶6降为1∶8,进而降低充填成本。

钢纤维灰砂混凝土中基体增强效益研究

通过综合分析提出，钢纤维掺入灰砂混凝土后对基体有明显强化作用，表现在基体孔隙率下降；孔结构改善；显微硬度提高；界面薄弱层得到增强，故钢纤维灰砂混凝土性能提高．纤维混凝土增强机理应充分考虑纤维与基体的复合效应．

灰砂蒸压加气混凝土砌体受压性能的试验研究

通过对30个灰砂蒸压加气混凝土砌体试件的抗压试验,分析了其破坏特征和抗压强度影响因素,并在此基础上提出了灰砂蒸压加气混凝土砌体抗压强度的建议计算公式,为蒸压加气混凝土相关规范、规程的修订和完善提供试验依据。

灰砂系统水热反应动力学和反应过程的研究

本文采用定量相分析法测定灰砂系统水热反应的水化物,并通过SEM观察及试块强度测定等研究了灰砂系统水热反应动力学。根据实验结果将灰砂系统水热反应进程划分为4个阶段,从而提出了新的反应机理,并进一步讨论了灰砂反应机理的4种性质,以期使目前关于灰砂反应机理的争论趋向统一。

不同灰砂比和料浆浓度下充填体强度特性研究

以武山铜矿全尾砂、水泥制备成的胶结充填体为研究对象,利用RMT-150C型液压伺服控制系统,通过单轴压缩方式进行全尾砂胶结充填体强度试验,试验得到了不同灰砂比和料浆浓度下全尾砂胶结充填体强度特性关系曲线。试验结果表明:在全尾砂胶结充填体其他影响变量相同的情况下,强度与灰砂比或料浆浓度正相关;强度的增量随着灰砂比或料浆浓度的增大增幅也随之加大;综合分析可知,灰砂比较料浆浓度对全尾砂胶结充填体影响更加显著。

灰砂比对无水泥砂浆性能的影响

以超细粉煤灰、石灰和石膏为胶凝材料,砂子为骨料,完全不使用水泥,制备无水泥干混砂浆,研究灰砂比对砂浆流动度、保水率、凝结时间、抗压强度、拉伸粘结强度和收缩率的影响,并利用扫描电子显微镜(SEM)和X射线衍射仪(XRD)对砂浆的水化产物的微观形貌和化学成分进行分析。实验结果表明:灰砂比为1∶3.8时,砂浆的各项性能达到最佳。

软土灰砂桩加固后加载引起的超静孔隙水压力

研究了湖相沉积软土在灰砂桩加固后随着上部结构的分级加载及后期地基中超静孔隙水压力的变化情况。以银川地区广泛分布的湖相沉积软土的地质条件为背景,利用灰砂桩加固软土地基,其原理是基于生石灰吸水膨胀发热吸收土中的水来对桩周土起挤密作用。模拟中使用了改进的Mohr-Coulomb强度准则,计算了软土灰砂桩加固后随着上部结构施工过程及施工完成后超孔隙水压力的增长与消散过程。计算显示超静孔隙水压力变化引起基础中的有效应力能够承受上部荷载,说明湖相沉积软土采用灰砂桩加固在实践和理论上是可行的。

带构造柱灰砂砖墙体振动台试验研究

一、问题的提出 从已作的灰砂砖墙体静力及动力试验可看出:灰砂砖墙体的抗剪强度明显地低于粘土砖墙体,为了改善灰砂砖墙体的抗震性能,我们作了带构造柱墙体的静力试验。

影响蒸压灰砂空心砖砌体抗剪强度的因素分析

本文研究了影响长沙地区蒸压灰砂空心砖砌体抗剪强度的因素。结果表明,在影响砌体抗剪强度的因素中,砌砖的表面初始吸水速率是仅次于砂浆强度的重要因素。GB203—83《砖石工程施工及验收规范》中规定的砌砖含水率偏低。

钢纤维灰砂混凝土中裂纹位置的确定

运用声发射检测技术，探讨了确定钢纤维灰砂混凝土中裂纹位置的机理、测试精度问题，提出了确定裂纹位置的主要声参数和影响因素等，所研究问题同样存在于混凝土类人造石材。